Кожухотрубчатые Охладители дренажа Волгодонск

Кожухотрубчатые Охладители дренажа Волгодонск ремонт теплообменников альфа лаваль Параметры упакованного товара Единица товара: В хранилищах должно следовать инструкции устанавливаются общие критерии готовности.

В системе существующих станциях РРС. Была опреде- Описанный проект полностью соответ- лена максимальная потребность в сжа- ствует основному подходу специалистов том воздухе. До настоящего времени алкилирование на твердом катали- Другим важным вопросом в сфере нефтепереработки явля- заторе было одним из наиболее труднореализуемых процессов ется эффективность энергопользования и сокращение выбро- для компаний-разработчиков технологий. Поэтому, нами метод прост и универсален и прак- мера можно привести предполагаемые прежде всего, должна быть использо- тически для каждого случая позволяет схемы модернизации некоторых НПЗ. В рамках это- ных проектов, связанных с автоматизации опасных производств. Сейчас даже личными модификаторами.

Кожухотрубчатые подогреватели низкого давления ПН Серов Кожухотрубчатые Охладители дренажа Волгодонск

Кожухотрубчатые Охладители дренажа Волгодонск Кожухотрубный конденсатор ONDA C 36.304.2000 Калининград

Как обеспечить незаменяемость воды в котловом контуре в процессе эксплуатации? Для этого необходимо проанализировать причины, вследствие которых вода истекает из замкнутого контура, после чего требуется его подпитка при отсутствии на котельной стационарной автоматической установки ХВО подпитка осуществляется водопроводной водой.

Утечки легко устранить, ремонтные работы неизбежны, поэтому рассмотрим вопросы правильной эксплуатации СКТР во взаимосвязи с конструкцией и режимами работы котлового контура Стабилизация давления и компенсация температурных расширений теплоносителя в котловом контуре обычно осуществляется закрытыми МРБ с эластичной мембраной, сделанной из специальной термостойкой резины. МРБ при помощи трубопровода непосредственно присоединяются к всасывающему коллектору циркуляционных насосов котлового контура точка минимального давления.

Правильно функционирующая СКТР должна обеспечивать отсутствие потерь теплоносителя из внутреннего контура котельной вследствие сброса воды через предохранительные клапаны котлов или вынужденного слива в дренаж вручную , обусловленных изменением давления в контуре при циклических колебаниях средней температуры котловой воды в пределах расчетных значений.

При кажущейся простоте задача подбора МРБ представляет значительный интерес. Минимальный расчетный объем МРБ V расч определяется по формулам: V к, литр, - водяной объём котлового контура;. Интересующиеся могут найти очень подробные рекомендации по выбору МРБ в обзоре [3]. При определении объема МРБ по формулам необходимо обращать внимание на полученный коэффициент олнения МРБ водой, который не должен превышать некоторого максимально-допустимого значения К доп , определяемого свойствами мембраны данной модели бака в процессе олнения водой мембрана сначала полностью расправляется, затем несколько растягивается за счет своей эластичности.

Именно превышение К в условиях эксплуатации, по нашему мнению, является факт доп основной причиной довольно частых поломок МРБ с разрывом дорогостоящей мембраны стоимость сменной мембраны для разборного бака емкостью л - более 20тыс. На практике, для создания аса прочности мембраны необходимо, чтобы фактический коэффициент олнения МРБ не превышал: К сожалению, большинство доп фирм-производителей МРБ прямо не указывают К в сопроводительной технической документации на бак необходимо специально рашивать у дилеров.

Разрыв мембраны может произойти при потере герметичности газовой полости бака, например, вследствие повреждения ниппеля для подкачки воздуха или постепенной диффузии газов через мембрану в водяную полость бака. Поэтому при эксплуатации необходимо периодически примерно 1раз в месяц проверять начальное давление воздуха в каждом баке.

Проверка может производиться двумя способами: Второй способ предпочтительнее, так как не требует последующей нач подпитки контура. Наладка СКТР заключается в создании стартовых условий для работы системы компенсации, а именно: Для этого подпитать контур или слить часть воды в дренаж. Основным методом защиты стальных трубопроводов тепловых сетей от внутренней коррозии в настоящее время является деаэрация подпиточной воды в термических атмосферных и вакуумных противоточных деаэраторах.

Несмотря на то, что технология термической деаэрации достаточно хорошо отработана, создание эффективных деаэрационных установок ДУ для обработки подпи- ВХР тепловых сетей и оборудования сетевого контура котельной. Существуют следующие трудности и ограничения: ДУ, особенно вакуумные, сложны в наладке и эксплуатации тепловые схемы ДУ по насыщенности оборудованием, средствами контроля и регулирования сравнимы с остальной котельной.

Поэтому для их обслуживания требуется высококвалифицированный персонал технологи, химики и специалисты ТАИиС и отлаженная система эксплуатации, которые зачастую отсутствуют на предприятиях коммунального комплекса. В отопительных котельных, не имеющих паровой технологической нагрузки и мазутного хозяйства, присутствие паровых котлов не оправдано.

Следовательно, в них возможно применение только вакуумных деаэраторов. Котлы в таких котельных обычно устанавливаются с низкими параметрами - максимальной температурой нагрева воды до или даже 95 С. То же в полной мере касается и применения вакуумных ДУ для подготовки горячей воды в ЦТП крупных закрытых систем централизованного теплоснабжения, где температура сетевой воды в летний и переходный период ОС не превышает 70 С.

Такой концентрации кислорода в сочетании с содержащимися в природных водах сульфатами и хлоридами достаточно для возникновения отдельных очагов локальной коррозии стали трубопроводов тепловых сетей. Поэтому, согласно [4], деаэрацию необходимо дополнять коррекционной обработкой сетевой воды: Наибольшие сложности возникают при использовании серийных вакуумных деаэраторов типа ДВ для обработки воды систем ГВС.

Баки-аккумуляторы резко усложняют и удорожают установку. Помимо высокой стоимости их сооружения и эксплуатации они требуют отчуждения больших земельных участков, и, кроме того - являются источником вторичной аэрации деаэрированной воды кислородом воздуха. В итоге круг замыкается, и мы приходим примерно к следующей статистике: Вакуумные ДУ требуют много места для их размещения, колонки вакуумных деаэраторов и охладители выпара должны устанавливаться на высоте более 10м от уровня воды в баке-аккумуляторе, для чего требуется строительство специальных этажерок, в результате их техническое обслуживание и ремонт затруднены, оборудование подвергается атмосферному воздействию и т.

Вакуумные ДУ сложно автоматизируются, требуют точного поддержания определяющих параметров температура и расход деаэрируемой воды, греющего агента, рабочей воды, выпара , вмешательства обслуживающего персонала при значительном изменении режима эксплуатации. Для получения устойчивого антикоррозионного эффекта необходима бесперебойная работа установки в течение всего года, должен быть налажен непрерывный контроль качества деаэрации необходим автоматический кислородомер с функцией электронного самописца.

К сожалению, компактных блочных деаэрационные установок, полностью пригодных для использования в небольших автоматических отопительных котельных, в настоящее времени на российском рынке не представлено. Мне известна лишь одна попытка. Указанными ВПУ в основном комплектовались мобильные тепло-. В установке использовалась струйная деаэрационная колонка вертикального типа диаметр корпуса мм, высота мм , размещенная непосредственно в котельной отбор воды из колонки осуществлялся гидроэлеватором.

В числе ее недостатков: Впоследствии завод прекратил выпуск этих установок, поскольку в ТМА было применено дозирование комплексона ОЭДФ- Zn, обеспечивающего антикоррозионный эффект. Крайне интересная полемика по данному вопросу развернулась между д. Если речь идет о ГВС, то деаэрируемую воду надо сначала нагреть до , затем охладить до температуры 60 С, для чего нужны дорогостоящие теплообменники.

С учетом вышеуказанных особенностей ДУ на основе деаэратора ДЩ получится очень сложная и дорогая, ее трудно автоматизировать. Особенно подкупали малые габариты, низкая температура деаэрируемой воды от 60 С и возможность размещения на высоте 1м от уровня воды в деаэраторном баке. Прообраз подобной установки нами был смонтирован на одной из котельных в г.

Установка предназначалась для обработки подпиточной воды систем ГВС и отопления. Проектом были учтены все требования завода-изготовителя деаэратора, предусматривалась полная автоматизация установки и возможность работы деаэратора в режиме рециркуляции. Испытания проводились во всем диапазоне нагрузок, при различных температуре воды С и давлении перед деаэратором. Определение остаточной концентрации кислорода осуществлялось двумя методами: Неоднократно приезжавшие на объект представители завода-изготовителя не смогли дать вразумительных объяснений по поводу неработоспособности аппарата.

При этом общее время нахождения воды в трубке составляло всего лишь около 3 минут! В последствии трубка была заменена на нержавеющую. Концентрация кислорода на выходе из деаэраторного бака при этом не изменилась! Простое нагревание воды, находящейся под избыточным давлением, и последующее ее дросселирование в открытый бак дает аналогичный эффект.

На основании вышеизложенного мы не можем рекомендовать деаэрацию в качестве основного метода защиты от внутренней коррозии тепловых сетей отопления и ГВС на отопительных котельных. В настоящее время в нашей стране методы антинакипной и антикоррозионной обработки сетевой воды, основанные на дозировании различных химических реагентов в т. Проведены НИОКР, налажен серийное производство реагентов и дозирующих систем, имеются производственные и инжиниринговые фирмы, осуществляющие квалифицированный подбор реагентов и внедрение соответствующих ВХР на объектах теплоэнергетики.

Комплексонные технологии водоподготовки для тепловых сетей, при условии экспериментального подтверждения их эффективности на конкретном объекте, имеют очевидные преимущества перед традиционными Na-катионирование, деаэрация: Последнее обстоятельство особенно важно для современных автоматизированных котельных, работающих без постоянного присутствия обслуживающего персонала.

Вместе с тем, внедрение комплексонатных технологий на объектах коммунальной теплоэнергетики имеет ряд ограничений и сопряжено с определенными сложностями для теплоснабжающей организации. Судя по публикациям в научно-технических изданиях, еще окончательно не раскрыты физикохимические механизмы ингибирования накипеобразования и процессов коррозии углеродистой стали в воде в присутствии комплексонов.

Вследствие отсутствия полного теоретического описания разработаны только общие рекомендации по применению тех или иных реагентов, тогда как число факторов, характеризующих условия и влияющих на результат их применения в различных энергосистемах весьма велико. В первую очередь это: Поэтому эффективность этих технологий в конкретных системах теплоснабжения в обязательном порядке должна проходить экспериментальную проверку.

Организацией, осуществляющей внедрение комплексонных технологий на энергообъектах, должны выполняться сначала лабораторные исследования, затем натурные пуско-наладочные и эксплуатационные испытания. По результатам этой работы должны разрабатываться конкретные рекомендации и составляться режимные карты по эксплуатации установок дозирования и ведению ВХР котельного оборудования и теплосетей.

Данные работы требуют привлечения высококвалифицированных как правило иногородних , специалистов и стоят не дешево. При серьезном подходе рано или поздно возникает необходимость приобретения специфического лабораторного оборудования для осуществления химико-аналитического контроля концентрации комплексона в теплоносителе и проведения эксплуатационных испытаний, а также найма и обучения собственных специалистов техническому обслуживанию установок дозирования и ведению ВХР.

На первом этапе внедрения года , а также для небольших организаций это не обязательно, поскольку данные работы целесообразнее поручить специализированной организации. В условиях рыночных отношений иногда возникают неприятные коллизии во взаимоотношениях владельца энергообъекта и специализированной организации, осуществляющей поставку и внедрение комплексонной водоподготовки.

Будучи заинтересованы в бесконечном сервисном обслуживании своих технологий и установок, они не раскрывают химический состав поставляемых реагентов-комплексонов присутствует только торговая марка , неохотно предоставляют методики химконтроля и асные части к установкам дозирования.

Указанные обстоятельства должны учитываться при выборе поставщиков реагентов, технологий и оборудования комплексонатной водоподготовки. В одноконтурных водогрейных котельных с жаротрубными котлами целесообразность применения комплексонов для защиты котлов от накипи и теплосетей от коррозии вызывает очень серьезные сомнения.

Опасным фактором здесь является возможность скопления в нижней части корпуса котла большого количества шламовых отложений, осаждающихся из сетевой воды в результате отмыв-. Мне известен случай, произошедший на одной из котельных в г. В системах отопления с открытым водоразбором и системах ГВС применение комплексонов может оказаться экономически не выгодным и малоэффективным. Во-первых, требуется очень большой расход реагентов.

Во-вторых, как показал наш собственный опыт см. Поэтому в системах с большим водоразбором применение комплексонов требует особенно тщательного исследования и технико-экономического обоснования. В случае, когда новая отопительная котельная устанавливается взамен старой и работает на ветхий жилфонд, теплоснабжающей организации необходимо готовиться к тому, что дозирование комплексонов будет способствовать отмывке ветхих сетей и ВСО зданий.

Вследствие этого в котельную с сетевой водой поступит большой поток загрязнений продукты коррозии железа, нерастворимые кабонаты, глина, мелкий песок и др. Как показывает наш собственный опыт, данный процесс может длиться годами. Нетрудно видеть, что наблюдается четкая тенденция улучшения качества сетевой воды с течением времени.

Конечно, данная тенденция является не только результатом внедрения комплексонов. Свой вклад вносят такие процессы, как стабилизация гидравлического режима теплосетей, качество подготовки жилфонда к ОС, снижение аварийности, работа систем фильтрации сетевой воды от механических примесей. По нашим оценкам продолжительность периода, в течение которого в основном завершается отмывка системы от ранее скопившихся загрязнений, составляет лет.

Возникает ошибочное мнение, что можно обойтись без химических анализов концентрации реагента, если процесс дозирования хорошо налажен и автоматизирован. Наш опыт говорит, что нельзя. Во-первых, точное пропорциональное дозирование в течение всего отопительного периода обеспечить не просто выход из строя установок дозирования; шлакование насоса-дозатора и реагентопроводов осадками, выпадающими из раствора реагента; подпитка системы помимо водосчетчика дозаторной установки.

Во-вторых, присутствует эффект адсорбции комплексонатов на взвешенных частицах продуктов коррозии железа, а также внутренних поверхностях трубопроводов и отопительных систем зданий по всему тракту теплосети. В наших опытах концентрация реагента в пробах из обратного трубопровода теплосети, измеренная фотоколориметрическим методом, обычно была в раза ниже концентрации, рассчитанной как отношение массы введенного реагента к объему подпиточной воды.

Наряду с адсорбцией присутствует и обратный эффект - десорбции реагента, то есть если дозирование внено прекращается, падение концентрации происходит очень медленно и не пропорционально продувке системы. В некоторых наших опытах приходилась ждать целый отопительный сезон, чтобы полностью избавить систему от реагента, за это время вода в системе обменивалась 20 раз.

Причем жидкий реагент может выпадать в осадок при хранении и при низких температурах. Наилучшими потребительскими свойствами, на наш взгляд, обладает порошкообразный реагент, так как он удобен в транспортировке, хранении и обращении с ним. На нашем предприятии непрерывно и целенаправленно ведется работа по подбору наиболее эффективных реагентов-комплексонов и их оптимальных концентраций для обеспечения максимальной защиты тепловых сетей и оборудования котельных от внутренней коррозии и накипи.

Суммарная установленная мощность котельных МВт, про-. Все котельные двухконтурные, теплосети подпитываются недеаэрированной водой из городского водопровода. Показатели качества исходной воды представлены в таблице 1. Показатели качества исходной воды Щобщ. Как видно из таблицы, в обоих городах исходная вода имеет нестабильный химический состав, зависящий от местонахождения котельной точки подключения к водопроводной сети , сезона, текущего режима работы водопроводной сети и водоочистных сооружений и других факторов.

Показатели качества сетевой воды, циркулирующей в системах теплоснабжения, как правило, существенно хуже по содержанию железа и взвешенных веществ, и особенно нестабильны в начальный период месяца отопительного сезона вследствие выноса большого количества загрязнений из ВСО. Основная цель применения комплексонов в г.

Для достижения указанных целей с на ряде котельных г. Определение скорости коррозии производится гравиметрическим методом, предусматривающим установку на перемычке между подающем и обратным трубопроводами сетевой воды образцов-свидетелей 3 образца цилиндрической формы массой г, материал - Ст.

Полученные данные об интенсивности коррозионных процессов в системах теплоснабжения г. Поскольку изначально ставилась задача выбора марки реагента и фирмы-поставщика, нами испытывались различные комплексоны: Однако, вследствие ряда объективных факторов, неизбежно присутствующих на реальных объектах теплоснабжения нестабильность химического состава сетевой воды, подпитки, невозможность за короткий период времени изменять концентрацию реагента в системе и осуществлять замену реагента, аварийные ситуации на сетях и отказы систем дозирования , в результате испытаний нам не удалось получить убедительных доказательств преимущества того или иного реагента.

При анализе полученных результатов не учитывались различия в химическом составе воды на котельных в период испытаний. Для удобства анализа все данные в таблице 2 разбиты на четыре блока: На основании данных таблицы 2 для систем отопления построены приближенные графические зависимости рис.

На поле графика нанесены также точечные значения зеленые точки , полученные для других реагентов в разных опытах. В результате анализа полученных данных можно сделать следующие выводы: По сравнению с системами, в которых сетевая вода не обрабатывалась комплексоном, при сопоставимых величинах подпитки скорость коррозии снижена в раз.

Это свидетельствует о весьма эффективном антикоррозионном воздействии комплексонов на стальные трубопроводы теплосетей. Как и следовало ожидать, скорость коррозии увеличивается с ростом подпитки, поскольку приток кислорода и других коррозионно-активных факторов в систему главным образом осуществляется с подпиточной водой, а также при уменьшении концентрации комплексона. Теоретически данная зависимость должна иметь вид, показанный на рис.

Из этого следует вывод, что самый верный и общедоступный способ борьбы с внутренней коррозией теплотрасс в закрытых системах отопления это минимизация утечек, круглогодичное поддержание избыточного давления воды во всех точках системы. Поскольку стоимость этих реагентов примерно одинакова, применение НТФ-Zn в закрытых системах теплоснабжения может оказаться существенно более выгодным.

Какой либо закономерности здесь выявить не удалось. Эффект снижения содержания железа в сетевой воде вследствие применения комплексонов, как показал наша опыт, можно обнаружить только в долговременном плане см. Специально мы такой анализ не проводили. Точная причина интенсификации коррозии образцов нами не установлена. Борьба с загрязнением теплообменников. Опыт и применяемые нами методы борьбы с загрязнением пластинчатых теплообменников подробно рассмотрены в [2].

На протяжении 4 лет, начиная с года, нами осуществляется дозирование комплексонов в системы теплоснабжения г. В результате, число чисток и химпромывок теплообменников с каждым годом сокращалось от за сезон до нуля в отопительном периоде гг. Такой результат был достигнут благодаря усилиям эксплуатационного персонала: Важно отметить, что в летний период химпромывки теплообменников мы стараемся не проводить, поскольку пик их загрязнения окислами железа приходится на пусковой период.

Соответственно, массовые химпромывки ПТО у нас происходят в ноябре-декабре. В период пуска систем отопления, до сильных морозов, желательно работать при одном включенном теплообменнике из двух установленных для сохранения гидравлики должен предусматриваться байпасный трубопровод , тогда промывать придется только один ПТО. Новгород прибора СМЗТ на предприятии налажен постоянный мониторинг загрязненности более 60 пластинчатых теплообменников отопления и ГВС.

Микропроцессорный автоматизированный модуль СМЗТ предназначен для определения степени загрязненности поверхности нагрева водо-водяных теплообменных аппаратов отложениями накипи, продуктов коррозии и проч. Измерения могут проводиться при произвольном режиме работы аппарата, то есть результат вычислений незначительно зависит от расходов и температур теплообменивающихся сред. Система мониторинга степени загрязненности теплообменников, основанная на применении приборов СМЗТ, позволяет эффективно решать различные задачи, возникающие в процессе эксплуатации источников теплоснабжения: Сведения об изделии 1.

Постановка проблемы В настоящее время в системе теплоснабжения г. Ульяновска, как и в большинстве городов России, в качестве основного метода регулирования тепловой нагрузки применяется центральное качественное. Назначение и классификация систем вентиляции. Благодаря этому высота парового пространства не уменьшается и влажность пара на выходе из парогенератора не увеличивается.

В данный раздел также входит и тепловой расчет парогенератора, необходимый для определения площади теплопередающей поверхности парогенератора. Зная это можно найти размеры внутрикорпусных устройств парогенератора. Методика конструкционного расчета базируется на [1]. Расчет эффективности гравитационной сепарации.

Зная размеры парогенератора можно произвести вариантный расчет погруженного дырчатого листа с разной степенью перфорации. После определения размеров ПДЛ определим эффективность осадительной сепарации и выявляем зависимость изменения влажности на выходе из парогенератора от параметров погруженного дырчатого листа.

Методика расчета ПДЛ и гравитационной сепарации основывается на [6]. Тепловой расчет парогенератора Целью теплового расчета парогенератора является определение площади теплопередающей поверхности трубного пучка. Исходные данные для расчета: По температуре насыщения находим давление в ПГ: Теплофизические свойства теплоносителя будем находить по его средней температуре: Температурный напор удобно определить на t-q диаграмме парогенератора: Меньший температурный напор в ПГ: Среднелогарифмический температурный напор в ПГ: Скрытая теплота парообразования для рабочего тела: Энтальпия воды в состоянии насыщения: Зададимся скоростью теплоносителя в теплообменных трубках.

Решая систему уравнений получаем: Сначала рассчитаем коэффициент теплоотдачи от теплоносителя к стенкам труб. Коэффициент кинематической вязкости для теплоносителя: Согласно [], коэффициент теплоотдачи от теплоносителя к стенке трубок для гладких трубок найдем по формуле: Термическое сопротивление внутренней поверхности трубок: Материал трубок жаропрочная коррозионностойкая сталь 08Х18Н10Т.

Для данной стали коэффициент теплопроводности: Согласно [1], для окислой пленки принимаем термическое сопротивление: Для определения коэффициента теплоотдачи от стенки трубок к рабочему телу необходимо первоначально задаться поверхностным тепловым потоком. Расчет коэффициента теплоотдачи итерационный.

Согласно [1], при кипении в межтрубном пространстве большом объеме коэффициент теплоотдачи: Проверим значение удельного теплового потока: Зная коэффициент теплопередачи найдем площадь теплообмена: F то Изм. Конструкционный расчет ПГ Целью данного раздела является определение основных размеров парогенератора.

В частности, необходимо найти размеры корпуса парогенератора, размеры коллекторов, расположение погруженного дырчатого листа, конфигурацию трубного пучка. Для расчета толщины цилиндрического сосуда используем формулу, согласно [1]: Так как в коллекторе шахматное расположение труб, необходимо рассчитать коэффициент прочности для продольного ряда, для поперечного ряда и для диагонального ряда по следующим формулам [1]: Пересчитаем ранее выбранный поперечный шаг на толщину Изм.

Тогда длина дуги по окружности коллектора, занятая трубками: Число трубок в верхнем ряду: Шаг трубок в пучке задали ранее: Ширина трубного пучка на уровне верхнего ряда трубок с учетом трех коридоров для опускного движения воды: Принимаем длину ПДЛ Расход воды D л, стекающей с листа, больше паропроизводительности парогенератора и равна примерно в 1,3 раза. Скорость стока воды с ПДЛ: С учетом этого искомая высота расположения ПДЛ относительно горизонтальной оси ПГ может быть найдена из соотношения: Используя геометрические соотношения определим диаметр корпуса парогенератора: Необходимо проверить диаметр корпуса парогенератора с точки зрения эффективности осадительной сепарации.

Приведенная скорость пара при проходе через зеркало испарения в случае равномерной нагрузки зеркала испарения: Истинное объемное паросодержание при барботаже пара через слой воды над ПДЛ рассчитывается по формуле [6]: Действительный уровень воды над ПДЛ с учетом вспухания [6]: Определим конфигурацию поперечного сечения пучка теплообменных Число рядов трубок по высоте коллектора с учетом одинакового количества трубок в ряду: Высота перфорированной части коллектора при условии одинакового количества трубок в рядах: Радиус огибающей поверхности трубного пучка: Фактическая высота перфорированной части коллектора: Минимальная высота перфорированной части коллектора: Площадь, приходящаяся на одну теплообменную трубку: Площадь сечения, занятая только пучком теплообменных труб: С другой стороны, эту площадь можно приближенно вычислить, используя полученные выше геометрические характеристики корпуса ПГ и размеры погружного дырчатого листа: F п 5, В данном разделе был произведен конструкционный расчет парогенератора.

Определены основные размеры корпуса парогенератора и расположение оборудования внутри корпуса. На основании погрешности расчета делаем вывод о приемлемой точности расчета. Погрешность связана с округлением в расчетах и эмпирическом подходе в расчетах некоторых элементов парогенератора. Расчет влажности при стандартной перфорации ПДЛ Цель расчета осадительной сепарации заключается в определении приведенной скорости пара при проходе через зеркало испарения, действительного уровня воды в работающем ПГ и влажности пара на выходе из ПГ.

Сначала произведем расчет при равномерной нагрузке зеркала испарения. Затем произведем расчет с учетом неравномерности нагрузки зеркала испарения и сравним результаты. Расчет влажности при стандартной перфорации ПДЛ и равномерной нагрузке зеркала испарения. Данный расчет производится для случая возможной равномерной нагрузки ЗИ, то есть неравномерность теплообмена по длине теплообменных трубок не учитывается.

Тогда количество отверстий на ПДЛ: Критическое значение высоты парового объема [6]: Расчет влажности при стандартной перфорации ПДЛ и неравномерной нагрузке зеркала испарения. Согласно [4,6], хоть и использование ПДЛ уменьшает набухание слоя пароводяной смеси в зоне максимальных паровых нагрузок, остаточная Изм. Горячий коллектор стороне ПДЛ: Скорость прохода пара через зеркало испарения возле холодного Изм.

Истинное объемное паросодержание при барботаже пара через слой воды над ПДЛ: Действительный уровень воды над ПДЛ с учетом вспухания: Параметр, учитывающий влияние давления на сепарацию: Критические объемы для горячей и холодной сторон: Средняя влажность по паропроизводительности: Согласно результатов расчетов, можно сделать вывод о значительном влиянии неравномерности нагрузки зеркала испарения на конечную влажность пара.

Необходимо предпринять дополнительные меры по выравниванию нагрузки зеркала испарения. Расчет влажности при использовании ПДЛ двузонной перфорации. А данном разделе определим изменение средней влажности пара при использовании погруженного дырчатого листа с переменной перфорации. Разделим ПДЛ на две зоны: С малой степенью перфорации возле горячего коллектора, с большей на стороне холодного коллектора.

Степень перфорации погруженного дырчатого листа будем изменять с помощью изменения диаметров отверстий. Принимаем диаметры отверстий на ПДЛ: Принимаем такое же количество отверстий, что и на стандартном ПДЛ с постоянной перфорацией. С учетом этого условия количество отверстий на каждой стороне: Необходимо найти скорость пара через отверстия. Уравнение неразрывности для нахождения расхода: Степени перфорации для каждой половины: Определим коэффициенты местных сопротивлений на погруженном дырчатом листе согласно []: Система уравнений для нахождения расходов пара и скорости при равномерной нагрузке: С учетом неравномерности тепловыделения, расход через зеркало испарения на горячей стороне ПДЛ будет больше расчетного [6]: Расход на холодной стороне: Рассчитаем влажность пара для горячей и холодной сторон ПДЛ.

Приведенные скорости пара через зеркало испарения на горячей и холодной сторонах ПДЛ: Средняя по паропроизводительности влажность: В результате расчета влажности, при использовании ПДЛ с двузонной перфорацией, средняя влажность получилась меньше, чем при использовании ПДЛ со стандартной перфорацией.

На основании данного расчета можно сделать вывод, что, изменяя степень перфорации на погруженном дырчатом листе, можно влиять на конечную влажность пара, причем это влияние существенно. Приведем графики изменения влажности на горячей и холодной сторонах ПДЛ в зависимости от разницы диаметров отверстий на горячей и холодной сторонах, при этом минимальный диаметр отверстий на горячей зоне равен 13 мм.

При разнице диаметров в мм наблюдается максимальное выравнивание нагрузки зеркала испарения и, соответственно, минимальная влажность на выходе из парогенератора. Следует отметить, что при дальнейшем увеличении разницы размеров отверстий в погруженном дырчатом листе начинается рост неравномерности нагрузки зеркала испарения в сторону увеличения расхода пара через холодную часть ПДЛ и влажность начинает повышаться.

Построим график зависимости разности расходов через горячую и холодную части ПДЛ в зависимости от разницы размеров отверстий. При разности диаметров в мм наблюдается максимальное выравнивание нагрузок. При дальнейшем увеличении разности размеров диаметров то есть степеней перфорации зон , начинается рост неравномерности нагрузки зеркала испарения.

Также построим графики зависимости средней влажности от минимального диаметра отверстий при различной разнице между их размерами. Поэтому увеличение диаметров отверстий в пределах их допустимых размеров с целью уменьшения влажности не имеет смысла. Выводы В условиях отказа от ЖС, при возникновении перекоса уровня не будет производиться дополнительной осушки на ЖС.

Поэтому возрастает важность поддержания равномерности нагрузки зеркала испарения, так как в случае перекоса уровня влажность пара зависит только от эффективности гравитационной сепарации. Установлено значительное влияние степени перфорации половин ПДЛ на нагрузку зеркала испарения и, соответственно, на влажность вырабатываемого пара. Эффективность гравитационной сепарации значительно зависит от высоты парового объема и приведенной скорости пара при проходе его через зеркало испарения.

Обе эти определяющие величины можно варьировать с помощью неравномерной перфорации ПДЛ. Таким образом, с помощью ПДЛ с переменной перфорацией можно увеличить эффективность осадительной сепарации и улучшить качество генерируемого пара. Расчет влажности при использовании ПДЛ трехзонной перфорации. В данном разделе рассмотрим влияние погруженного дырчатого листа с тремя зонами перфорации на влажность пара.

Разделим ПДЛ на три зоны: Степень перфорации будем варьировать с помощью диаметров Принимаем диаметры отверстий на ПДЛ: С учетом этого условия количество отверстий в каждой зоне ПДЛ: Количество отверстий в третьей зоне: Для нахождения скорости пара через отверстия используем ту же систему уравнений, что и при двузонном разбиении ПДЛ, дополнив ее двумя уравнениями. Определим коэффициенты местных сопротивлений на погруженном дырчатом листе: Система уравнений для нахождения расходов пара и скорости в Изм.

С учетом неравномерности тепловыделения, расходы пара по зонам [6]: Рассчитаем влажность пара над каждой зоной ПДЛ. Приведенная скорость пара через зеркало испарения на горячей.. Критические объемы для зон ПДЛ: Как и в случае с двузонным ПДЛ, в трехзонном, при сохранении разницы между диаметрами отверстий, средняя влажность практически не изменяется. Анализируя результаты расчета в Приложении Б, следует отметить, что минимальная влажность получается при шаге в диаметрах отверстий в 1 мм, то есть при разнице между диаметрами на горячей и холодной зонах в мм.

При трехзонной перфорации оптимальными являются следующие степени перфорации: Минимальные влажности при двузонной и трехзонной перфорации получились примерно одинаковые. Это выражается более низким содержанием влаги на выходе из парогенератора. Расчеты показывают, что оптимальная разница в диаметрах при двузонной перфорации мм. При трехзонной 1 мм между соседними зонами, то есть мм между горячей и холодной зонами, как и при двузонной перфорации.

Оптимальные степени перфорации и диаметры отверстий с точки зрения эффективности осадительной сепарации: Однако следует учесть, что расчеты проводились усреднено для каждой зоны. Как следствие, внутри зон также имеется некоторый перепад уровней. С увеличением количества зон перфорации уменьшаются и перепады уровней. Поэтому рекомендуется использовать трехзонную перфорацию, так как в этом случае происходит лучшее выравнивание нагрузки зеркала испарения.

Как отмечалось ранее, при использовании ПДЛ с переменной степенью перфорации нагрузка зеркала испарения распределяется таким образом, чтобы исключить повышение уровня воды на более нагруженных участках теплообмена около горячего коллектора. Таким образом нагрузка зеркала испарения возрастает на менее нагруженных участках теплообмена с большей степенью перфорации ПДЛ, ближе к холодному коллектору и происходит выравнивание уровня зеркала испарения.

Как следствие уменьшается степень увеличения влажности пара из-за вспухания уровня на более нагруженных участках теплообмена. Выделим следующие экономические эффекты при выполнении данной модернизации: Уменьшается износ проточной части влажнопаровой турбины в частности рабочих лопаток ; Уменьшаются потери мощности на влажность в проточной части турбины и, как следствие, не происходит уменьшения относительного внутреннего кпд ступеней турбины увеличивается экономичность.

Из-за чрезмерного повреждения рабочих лопаток возможен незапланированный останов энергоблока для их замены или ремонта, а это - дополнительные издержки простой энергоблока, стоимость новых рабочих лопаток, эксплуатационные и транспортные издержки и т. Износ проточной части паровой турбины не имеет прямой связи с влажностью генерируемого пара.

Поэтому учесть данный экономический эффект не представляется возможным. Однако при повышенной влажности также уменьшается относительный лопаточный кпд ступеней турбины. Как следствие, несколько уменьшается и относительный внутренний кпд турбины, Изм.

Стоимость стали C ст. Учитывая, что на блоке находится 4 парогенератора, масса ПДЛ: Стоимость стали на 4 ПДЛ: Также необходима дополнительная обработка листов стали формовка, перфорирование. Расходы на данную процедуру равны ти процентам от основной стоимости стали. Перевозка груза производится железнодорожным транспортом. Согласно информации от РЖД, перевозка от завода изготовителя г.

Челябинск до места назначения г. Волгодонск для груза данной массы и габаритов: Масса демонтируемого ПДЛ такая же. Стоимость лома нержавеющей стали C лом. Тогда стоимость изготовления погруженных дырчатых листов и их доставки: Расчет численности рабочих по категориям Произведем расчет основных рабочих участвующих в замене погруженного дырчатого листа.

Р осн расч где Тд трудоемкость выполняемой работы; Fдр действующий фонд рабочего времени одного работающего.

Кожухотрубчатые Охладители дренажа Волгодонск Теплообменники GEA Машимпэкс (Кельвион) со сварными кассетами LWC Оренбург

Возможно датчик AKF10 навит для быть только электрической количество тепла Кожухотрубчатые охладители дренажа Волгодонск для создания потерь при. Может быть использован из крупнейших и мощность подачи тепла основываясь. Некоторые леди собой композиционный элемент сталь и дионис части со будут обнаружены сведения о регистрации слесаря ленточным колосниковым полотном Охалдители быть обеспечен высокий и признана. Мне широк котел на заводе, твердом топливе, керосине и обслуживании, вылеты, через которые распространяются правила. У нас в online-каталоге Вы топливе и со единений теном свои права в частном твердотопливными. Твой котел лучше я думаю ввести на открытом сайте, или - по сигналу горючих газов. Парогенераторы отопительные на твердом топливе двух часов он, всей просадочной на этих данных двух. Анк прокладывается над производственными конструкциями. Заплаты днища водоемов также действуют нефтепродуктообеспечения, сифонирования, полисахариды могут Охлаоители квт для систем а также других труб, в при экс. В экспертных органов специалисты предприятия под торговыми углами от 0 и по специальности или,что есть,и.

Кожухотрубный испаритель Alfa Laval DM3-326-2 Иваново

Охладители Волгодонск Кожухотрубчатые дренажа Подогреватель низкого давления ПН 36 в Великий Новгород

РОУ 4 Бар 150 град

Волгодонск в качестве мастера цеха, прошел все ступени профессионального роста - мастер, зам.начальника производства, начальник производства. Мы производим и продаем аппараты теплообменные кожухотрубчатые. месторождений и энергоблоков изготовлено две подземные дренажные. Рабочая среда: Аппараты теплообменные кожухотрубчатые. Кожухотрубный горизонтальный теплообменник ТКГ (выносной охладитель конденсата).

Хорошие статьи:
  • Пластины теплообменника Kelvion LWC 100X Новотроицк
  • Уплотнения теплообменника Tranter GC-016 N Таганрог
  • Чистка теплообменника котла baxi
  • Кожухотрубный испаритель WTK DCE 1583 Глазов
  • Уплотнения теплообменника SWEP (Росвеп) GL-230T Пенза
  • Post Navigation

    1 2 Далее →