Подогреватель высокого давления ПВД-850-23-5,0 Салават

Подогреватель высокого давления ПВД-850-23-5,0 Салават Кожухотрубный конденсатор Alfa Laval McDEW 48 T Зеленодольск

I на холодном конце пароохладителя: Перед сжиганием мазут подогревают до С. Далее произведены расчеты распространения шума за пределы площадки котельной и создана акустическая модель района исследования. Интересные новости Важные темы Обзоры сервисов Pandia. При работе ме те орологиче скими условиями на Саалават ВОЦ оборотная вода многократно и после льно довате подве ргае тся физико-химиче ским возде йствиям. Программа повышения энергоэффективности зданий и сооружений предусматривает выполнение лавления комплекса мер, как на стадии строительства, реконструкции и ремонта объектов, так и нас стадии их. Шумовые характеристики оборудования приняты на основании экспериментальных данных.

Подогреватель высокого давления ПВД-850-23-5,0 Салават Пластины теплообменника Alfa Laval AQ4L-FD Уссурийск

Это позволяет сократить длительность пусковых операций ПГУ до 40 мин. На базе полученных оптимальных показателей МР рассчитана целесообразная длительность по отношению к останову паровой турбины перевода паровой турбины в МР для зимнего и летнего режимов 11,5 и 14,0 часа, соответственно Нужно отметить, что одновременно с повышением маневренности ПГУ перевод паровой турбины ПГУ в МР способствует улучшению также ее показателей надежности за счет исключения циклических температурных колебаний паровпускных органов паровой турбины, характерных при ее пуске в ходе набора оборотов и работы на холостом ходу.

Она предусматривает осуществление процессов, способствующих понижению себестоимости и повышению спроса на угольное топливо. Уголь является одним из главных энергоресурсов, способных удовлетворить основные энергетические потребности растущего населения и развивающейся мировой экономики. Конкурентные преимущества российской угольной отрасли заключаются: В то же время существует целый ряд проблем развития отечественной угольной отрасли.

Одним из основных инновационных методов переработки угля является газификация, позволяющая получить горючий газ и полукоксы. Выбор метода газификации необходимо осуществлять на основе множества критериев и расчетов, которые позволят получить. Перед сжиганием мазут подогревают до С. Температура подогрева может быть выше и ограничивается стойкостью сальников мазутных насосов.

Для поддержания температуры продуктов сгорания на выходе из топки на уровне С при работе на мазуте применяют подогрев воздуха при помощи паровых калориферов, размещенных перед основными регенеративными воздухоподогревателями, нагревающими воздух, подаваемый на горелки, до С. Скорость выгорания мазута зависит от диаметра капли, получаемой при распыливании мазута, который зависит от давления мазута перед форсунками.

Эффективность функционирования системы теплоснабжения СТ жилого или производственного здания зависит от нескольких основных показателей: Профилактические работы являются обязательным условием надежной эксплуатации СТ. В случае некачественных водоподготовительных мероприятий появляются отложения солей жесткости Ca и Mg , окислов металлов и других органических и неорганических продуктов.

Наличие отложений на поверхности теплообменного оборудования приводит к негативным последствиям: Как правило, промывка требуется любой СТ, отработавшей более 5 лет. Чаще всего основным загрязнением подвергаются горизонтальные части труб и теплообменные поверхности. Например, при классическом боковом подключении радиатора отопления заиливается нижний угол, рис. Заиливание радиатора отопления жилого дома при боковом подключении В СТ зданий применяют различные методы очистки от отложений и заиливания, рис.

Структура методов очистки от отложений и заиливания в системах теплоснабжения 1. Химическая очистка промывка является одним из самых распространенных видов промывки СТ. Химическая промывка основана на применении кислотсодержащих и щелочесодержащих растворов, комплексонов. Промывки на щелочной основе требуют большего времени для вступления реактива в реакцию. Щелочная промывка более безопаснее для СТ.

Растворы для промывки СТ могут иметь противопоказания при контакте с некоторыми металлами или покрытиями алюминиевые сплавы. Механическая очистка предусматривает обязательную разборку оборудования для прямого доступа к элементам, удаление происходит ручным или механическим инструментом. Пневмогидроимпульсная промывка труб позволяет проводить промывку труб путем многократных импульсов.

Кинетическая импульсная волна создает в воде, заполняющей СТ, кавитационные пузырьки из. Гидродинамическая промывка представляет собой разрушение и удаление отложений из СТ струёй воды, которая подаётся под давлением до атмосфер. Таким способом в трубах можно счищать лишь водорастворимые наслоения. По результатам применения данных методов на практике наиболее технически эффективными методами очистки считаются химическая промывка и гидродинамическая промывка.

Как видно, каждый из традиционных способов очистки СТ обладает рядом недостатков, которые ограничивают их область применения. Концентрация сульфатов может превышать ПДК в раз. Для решения проблемы снижения концентрации сульфатов в СВ возможно использование следующих методов: Для нейтрализации и очистки СВ ВПУ ТЭС от сульфатсодержащих компонентов разработан метод, основанный на применении экотоксичного кальцийсодержащего реагента.

Изменение водородного показателя ph и общего солесодержания ОСС при нейтрализации модельного раствора c применением экотоксичного кальцийсодержащего реагента приведены на рисунке 1. Изменение ph и ОСС при нейтрализации модельного раствора. По результатам лабораторных экспериментов было выявлено, что использование экотоксичного кальцийсодержащего реагента приводит к снижению агрессивности среды, нейтрализации и снижению сульфатсодержащих компонентов в СВ ТЭС.

Содержание сульфатов снижается в 3 раза по отношению к исходному модельному раствору, имитирующему СВ ТЭС. Входной патрубок компрессора газотурбинной установки ГТУ является одним из важнейших элементов, от энергетической эффективности и надежности которого зависит последующий процесс сжатия в компрессоре. Высокие показатели работы входного патрубка компрессора закладываются еще на стадии проектирования турбомашины.

На первых промышленных и энергетических ГТУ входные патрубки выполнялись с обтекаемыми формами и зачастую отливались из чугуна [1], коэффициент гидравлического сопротивления таких патрубков практически никогда не превышал значения 0,1. Однако с ростом единичной мощности ГТУ увеличивались и требуемые проходные площади по всей турбомашине для прохода рабочей среды воздуха, дымовых газов и, как следствие, общий рост габаритов турбомашин и входного сечения компрессора, в частности.

С появлением парогазовых технологий ситуация с проектированием входных патрубков компрессоров резко ухудшилась. Использование горячих дымовых газов для выработки пара для паровой турбины в котле утилизаторе требует использования развитого диффузора за ГТУ, и в этом случае наиболее часто генератор ГТУ располагается со стороны компрессора, что приводит к резкому осевому поджатию патрубка и, как следствие, ухудшению условий течения рабочей среды в нем.

Рыбинск оказалось, что аэродинамическое сопротивление входного патрубка в раз выше, чем у входных. Отметим, что с такими же проблемами сталкиваются и зарубежные производители ГТУ для парогазовых установок. Исправить положение возможно путем использования входных патрубков с плавными обводами стенок, здесь требуемые площади живого сечения оказываются меньшими, чем в случае выполнения патрубков сварными.

Выполнить поставленную задачу в современных условиях возможно путем применения новых композитных материалов на основе стекловолокна. Для экспериментальной отработки предложенного решения в лабораторных условиях был спроектирован и изготовлен физический стенд. В качестве нагнетателя использовался вентилятор центробежного типа ВР ВЦ с осевым входом воздуха, входной патрубок был изготовлен монолитной конструкции из композитного материала с обтекаемыми формами стенок.

Расход рабочей среды в установке регулировался посредством установки дросселя на нагнетании вентилятора. Средства измерений и программа испытаний предусматривали оценку коэффициента гидравлических потерь входного патрубка, а также коэффициента окружной равномерности подвода воздуха к входному сечению нагнетателя. Проведенные испытания на различных режимах работы нагнетателя показывают, что коэффициент гидравлических потерь в таком патрубке не превышает 0,07, что довольно хорошо соотносится со схожим вариантом, представленным в справочнике [2].

Также необходимо отметить тот факт, что даже в условиях изготовления входного патрубка с низким аэродинамическим сопротивлением, проведенные измерения показывают довольно высокую окружную неравномерность полей скоростей рабочей среды, что ведет к ухудшению технико-экономических показателей работы первых ступеней компрессора. Наиболее перспективным и простым вариантом в плане мероприятий по ликвидации окружной неравномерности видится установка специального выравнивающего экрана на выходе из входного патрубка перед компрессором.

Выравнивающий экран должен представлять собой камеру с различной степенью перфорации и окнами, устанавливаемую ближе к выходному сечению патрубка с различной степенью перфорации по окружности, обеспечивающей с минимальными гидравлическими потерями равномерный удельный по окружности расход.

Однако с учетом того, что гидравлическое сопротивление новой конструкции патрубка из композитного материала оказывается ниже в раза, чем у стандартных патрубков ГТУ, то разработка выравнивающего экрана с низким уровнем потерь позволит получить в результате более аэродинамически эффективную конструкцию входного патрубка.

Berlin, Verlag von julius springer: Госэнергоиздат, , с. В отечественных турбоустановках, а также за рубежом, при начальной температуре выше t о С обычно применяют начальные давления пара 14,0 и 24,0 МПа без превышения допустимой степени влажности. Это достигается применением промежуточного перегрева пара.

Промежуточный перегрев пара применяется на паротурбинных электростанциях с целью повышения их КПД, а также для ограничения конечной влажности пара в турбине при высоком его начальном давлении, когда повышение начальной температуры ограничено по технологическим или экономическим причинам. Существует два принципа промежуточного перегрева пара: Такой перегрев может осуществляться: Применение газового перегрева пара позволяет довести температуру вторично перегретого пара до первоначальной, а при паровом перегреве приблизительно до температуры насыщения греющего пара.

Выбор способа перегрева пара зависит от начальных параметров пара, тепловой схемы установки и определяется технико-экономическими расчетами. Однако использование промежуточного перегрева пара приводит: На сегодняшний день в Российской Федерации распространены энергоустановки лишь с одной ступенью промежуточного перегрева. Тогда как на Западе устанавливают вторую ступень промежуточного перегрева пара.

Делают это по технико-экономическим соображениям. Одной из проблем при внедрении ПГУ являются более жесткие требования к качеству питательной воды котла-утилизатора, которые выше, чем для блоков с барабанными и прямоточными котлами. В связи с этим в гг. В связи с этим целью работы явилось выделение органических веществ из питательных вод КТЭЦ-3, установление структуры методами ИК- и УФ-спектроскопиии, прогнозирование их поведения в котлеутилизаторе.

Сопоставление физико-химических свойств и спектров выделенных органических веществ показывает, что источник органических веществ в питательной воде КТЭЦ-3 исходная вода р. Был проведен анализ проб воды на всех промежуточных ступенях водоподготовки для изучения поведения органических веществ. В то же время при любом виде коагуляции из воды в первую очередь удаляются гуминовые и апокреновые кислоты.

Следовательно, при преобладании в воде креновых кислот основная масса органических веществ при реагентной коагуляции не удаляется. По полученным результатам коагулянт при обработке воды адсорбирует гуминовую и большую часть апокреновой кислот. Остаточная цветность после коагуляции связана, в основном, со слабо адсорбирующимися креновыми кислотами.

Далее при производстве химически обессоленной воды на ионитной химически обессоливающей установке гумусовые вещества проходят все ступени обработки и задерживаются, главным образом, на анионитном фильтре второй ступени An II. Однако, в химически обессоленной воде определяется значительное содержание органических веществ, поскольку нет контроля их на прохождение через An II, а нормативы содержания не установлены.

В связи с тем, что присутствие органических веществ в воде, поступающей на An II в несколько раз выше, чем в дистилляте испарительной установки и основном турбинном конденсате, органические вещества попадают в химически обессоленную воду в значительно количестве. Остаточные органические вещества, присутствующие в питательной воде КТЭЦ-3 имеют большую молекулярную массу и размеры.

Вследствие этого вероятен их проскок также и через фильтр смешанного действия. В дистилляте испарительной установки и основном турбинном конденсате содержание органических веществ значительно меньше, так как примеси представлены нелетучими высокомолекулярными соединениями гуминовыми кислотами и фульвокислотами и, следовательно, практически не могут попасть в воду после возгонки.

В дистилляте испарительной установки и особенно в основном турбинном конденсате органические вещества состоят в основном из кислых черных смол. Однако небольшое присутствие гумусовых веществ в дистилляте испарительной установки и основном турбинном конденсате все же имеет место и обусловлено их переносом с паром и каплями в аппаратах многоступенчатой испарительной установки и в паровом котле.

По представленным данным можно спрогнозировать предполагаемое содержание органических примесей, попадающих в котел-утилизатор. Возможно отложение органических веществ на внутренней поверхности котла-утилизатора и образование шлама. Поэтому для питания котла-утилизатора необходима дополнительная очистка химически обессоленной воды от органических веществ.

Объекты энергетики являются одними из интенсивных источников шума. Многие рабочие процессы в энергоустановках неизбежно сопровождаются генерацией акустической энергии шума , которая представляет угрозу безопасности и здоровью людей, оказывает негативное воздействие на состояние окружающей среды. Особенно это характерно для крупных городов, где энергетические объекты располагаются в непосредственной близости к селитебной зоне.

В качестве примера можно привести городскую котельную г. Казани далее котельная , которая расположена на расстоянии 10 метров от ближайших жилых домов внутригородского поселка. На данном объекте и в зоне его воздействия был проведен анализ акустической обстановки. Для этого на производственных участках, на территории открытой площадки предприятия, а также на территории расположенного рядом поселка были определены точки измерения, в которых производилась запись акустических сигналов.

Кроме того, внутри помещений в зоне расположения предполагаемых источников шума одновременно с акустическим записывался и вибросигнал. Исследования показали значительное превышение предельных санитарных норм общего шума на территории жилой застройки в дневное и ночное время суток. Для достижения санитарных нормативов общий уровень шума на территории поселка должен быть снижен на 30 дб.

Для выявления источников и причин возникновения повышенного шума и вибраций проведен анализ амплитудно-частотных характеристик акустических и вибрационных сигналов. Установлено, что основными источниками проникающего шума является следующее оборудование котельной: Шум всех источников, кроме наружной трубы, широкополосный.

Наружная газовая труба издает тональный звуковой сигнал в диапазоне Гц. Шумовые характеристики оборудования приняты на основании экспериментальных данных. Далее произведены расчеты распространения шума за пределы площадки котельной и создана акустическая модель района исследования. Полученная акустическая модель использовалась для оценки эффективности различных вариантов технических решений по снижению шума.

Таким образом, на основе анализа большого объема расчетных и измеренных данных, проведения технического осмотра оборудования котельной, оценки эффективности различных технических решений снижения шума с использованием расчетных шумовых карт разработан комплекс мероприятий, позволяющий значительно снизить влияние котельной на окружающую среду. Предложен следующий комплекс наиболее эффективных методов снижения шума от основных источников котельной: Установка насосов и электродвигателей на общие платформы с выполнением работ по обеспечению соосности и при необходимости динамической балансировки.

Ожидаемое снижение уровня дб. Установка этих платформ на виброизолирующие крепления. Выполнение этих мероприятий должно обеспечить снижение уровня шума на дб. Установка виброизолирующих вставок в трубы на входе и выходе из насосов и перед входом трубы в стену, а также виброизолирующих прокладок в точках опоры энергетического оборудования, для снижения структурного шума.

Установка глушителя-регулятора между газовым редуктором и выходной трубой, что позволит снизить шум до 30 дб. Перенос участка газопровода с высоты 8 метров на высоту 3 м над землей, оборудование виброизолирующими вставками и прокладками мест крепления трубы к стене котельной, установка на нее звукопоглощающего кожуха. Установка с южной и восточной сторон котельной шумозащитного экрана, параметры экрана должны соответствовать: Теплоизоляция в технике низких температур защищает аппаратуру от притока тепла из окружающей среды.

Требования к эффективности теплоизоляции низкотемпературного оборудования возрастают по мере понижения температуры. С одной стороны, увеличивается теплоприток через изоляцию, то есть потери холода и, с другой стороны, резко возрастае т стоимость поте рь холода.

Те плота парообразования различных жидкосте, й отне се нная к динице е объе ма, те м, ньше ме че м ниже их те мпе ратуры кипе ния. Отсюда ясно, поче му к те плоизоляции для низких те мпе ратур пре дъявляются особе нно высокие тре бования по уме ньше нию. Коэффицие нт те плопроводности не которых изоляционных мате риалов, приме няе мых при низких те мпе ратурах, лишь в 1, раза больше те плопроводности спокойного воздуха, а аэроге ль кре мние вой кислоты име е т даже е боле низкий, че м у воздуха, коэффицие нт те плопроводности.

Те плообме н во все х видах низкоте мпе ратурной изоляции осуще ствляе тся излуче ние м, те плопроводностью газа и тве рдого те ла. Расче т пе ре носа те пла газом зависит от правильного подхода к оце нке ве личины, опре де ляе мой структурой диспе рсного мате риала. Те плопе ре нос те плопроводностью в зе рнистых мате риалах обычно рассчитывают, принимая какую-либо упорядоче нную укладку зе.

Те ория рассе яния излуче ния отде льными частицами продвинулась довольно дале ко в свое м развитии, че го не льзя сказать о те ории пе ре носа излуче ния в диспе рсных сре дах. При эксплуатации тепловой электростанции ТЭС необходимо обеспечивать надёжность водно-химического режима системы охлаждения при минимальных затратах на обработку воды. Оборотные системы с градирнями обычно эксплуатируются при изменяющихся конденсационных нагрузках турбин, что приводит к изменениям расхода охлаждающей воды через конденсаторы потерь с испарением и капельного уноса из градирен.

Соответственно меняется расход добавочной воды. Могут изменяться отборы оборотной воды для использования в цикле ТЭС, а также расходы сточных вод, подаваемых в систему охлаждения. Непостоянен и солевой состав воды различных потоков, поступающих в оборотную систему. В результате солевой состав оборотной воды может изменяться в довольно широких пределах и для обеспечения надёжной эксплуатации конденсаторов турбин необходимо соответствующим образом регулировать режим обработки воды.

Обычно применяемые зависимости позволяют только приближенно рассчитать требуемый расход, что снижает надёжность водно-химического режима и приводит к перерасходу реагентов. Более точные формулы сложны и увеличивают вероятность ошибок в процессе расчётов [1]. Стоит отметить, что испытания по определению эффективного или оптимального водно-химического режима ВХР системы оборотного охлаждения СОО проводятся на модельных реагентах.

Зачастую результаты таких испытаний не совпадают с эксплуатационными испытаниями [2]. Вызвано это тем, что экспериментальное количество ингибиторов коррозии и оборотной воды во много раз меньше их же количества на ТЭС. В статье [3] также говорится о проблемах водно-химического режима на примере системы технического водоснабжения II очереди Набережночелнинской ТЭЦ, на которой был произведён эксперимент.

Во время эксперимента в СТВ II очереди образовалось примерно 15 т отложений сложного состава, что, разумеется, недопустимо [3]. Авторами отмечено, что по рекомендации МУ, задание определённой концентрации ингибитора солеотложений, исходя только из расчётов жёсткости воды, неправильно и весьма рискованно. Решением проблем химической обработки воды в системе оборотного охлаждения с градирнями тепловых электрических станций может стать применение автоматизированных комплексов по контролю режима работы СОО.

В современных условиях развития экономики нашей страны одним из основополагающих направлений является улучшение состояния энергетического сектора за счет энергосбережения и повышения энергетической эффективности. Для достижения поставленных целей необходимо внедрение энергосберегающих технологий в системах транспортировки, распределения и использования энергии.

В частности, для повышения энергетической эффективности систем теплоснабжения, где потери тепловой энергии с поверхности изолированных трубопроводов составляют значительную долю, важно улучшить качество применяемых теплоизоляционных конструкций, что позволит снизить теплопотери.

Одним из способов повышения эффективности существующей тепловой изоляции трубопроводов тепловых сетей, состоящей из. Это приводит к снижению плотности тепловых потоков и как следствие, ведет к сокращению потерь тепловой энергии. В рассматриваемой теплоизоляционной конструкции передача теплоты является сложным процессом, включающим перенос тепла кондуктивной теплопроводностью, излучением и конвекцией.

В данной работе представлены результаты экспериментальных исследований, где оценена каждая составляющая процесса передачи теплоты и определена степень влияния на общий процесс снижения плотности тепловых потоков теплоизоляционной конструкции с нанесенным тонкопленочным покрытием. Экспериментально определены такие показатели как коэффициент теплопроводности, интегральный коэффициент излучения и воздухопроницаемость теплоизоляционной конструкции, состоящей из минеральной ваты, стеклопластика и тонкопленочного покрытия.

Стремление создать малоотходные технологии при получении электроэнергии на ТЭС приводит исследователей к разработке комбинированных установок для получения не только электроэнергии и тепла, а также углекислоты и обессоленной воды из уходящих дымовых газов [1]. Влага из дымовых газов котельного агрегата выделяется в контактном теплообменнике путем конденсации водяных паров из уходящих газов, отдавая тепло воде, циркулирующей по контуру: Образовавшийся в испарителе пар направляется в поверхностный регенеративный подогреватель, а его конденсат в конденсатор турбины, где и происходит ввод выделенной из уходящих дымовых газов воды в цикл ТЭС.

Установка для получения конденсата из уходящих дымовых газов котельного агрегата: Для этой цели используется подогреватель уходящих газов, в котором происходит теплообмен между горячими газами, уходящими из котла, и остывшими газами, уходящими из контактного теплообменника. Основным расходом энергии на собственные нужды установки являются затраты энергии на насосы для перекачки воды по циклу контактный теплообменник вакуумный испаритель и удаления продувочной воды.

Также нужно учитывать расход энергии на электродвигатели приводов арматуры и средств автоматизации. Для расчёта предложенной нами схемы была разработана программа в среде программирования Delphi, позволившая определить основные параметры составляющих установки, а также экономический эффект от её использования. Срок окупаемости установки не превышает месяцев, а мощность собственных нужд установки около квт.

При использовании на электростанциях влажного топлива иногда осуществляют его предварительную подсушку перед сжиганием в котельном агрегате. При подсушке снижается влажность топлива и повышается его теплотворная способность. Благодаря удалению влаги улучшается сыпучесть угля, и его хранение и транспорт становится надежнее, улучшаются условия размола угля и повышается производительность мельниц.

Сжигание топлива со стабильной влажностью происходит более устойчиво. Повышение теплотворной способности топлива позволяет выполнить котельный агрегат более компактным. При предварительной паровой подсушке угля паровые сушилки и угольные мельницы с их вспомогательным оборудованием образуют общую сушильно-размольную систему. Оборудование такой системы пылеприготовления объединяют обычно в отдельную установку, расположенную в отдельном здании, которое называют центральным пылезаводом ЦПЗ.

Общая технологическая схема электростанции включает в этом случае, кроме турбинной и парогенераторной установок, дополнительно ещё сушильно-размольную установку, которая имеет связь по пару с главной турбиной, а по размолотому углю связь с бункером пыли ЦПЗ и бункером пыли котла в главном корпусе. Основным теплоносителем и рабочим телом на ТЭС является вода и водяной пар, которые в процессе работы частично теряются, и эти потери приходится восполнять водой из химводоочистки ХВО ТЭС.

Чтобы сократить затраты на ХВО, нами была рассмотрена и рассчитана схема получения конденсата из водяных паров, выходящих из сушилки топлива рис. Пар на сушку топлива подается из отбора турбины и проходит через пароохладитель ПО для нагрева части питательной воды, что повышает. Выпар из сушилок направляется в контактный теплообменник, где происходит частичная конденсация выделенной в сушилке влаги.

Затем конденсат поступает в вакуумный испаритель через механический фильтр. Пар из вакуумного испарителя поступает на калориферы котла, где осуществляется нагрев воздуха котла, а конденсат пара поступает в конденсатор турбины, тем самым компенсируются утечки цикла. Схема использования влаги, выделенной при подсушке топлива в цикле электростанции: Вопросы сушки топлива на электростанциях.

Температурный график определяет режим работы тепловых сетей, обеспечивая центральное регулирование отпуска тепла. По данным температурного графика определяется температура подающей и обратной воды в тепловых сетях, а также в абонентском вводе в зависимости от температуры наружного воздуха.

В настоящее время из-за проблем с надежностью при эксплуатации тепловых сетей на большинстве крупных ТЭЦ введены срезки температурного графика ограничение температуры сетевой воды в подающей магистрали. Основными причинами введения срезки являются: Анализ отпуска тепловой энергии с горячей водой от ТЭЦ в г. Ижевск, Пенза и Оренбург показывает, что фактическая срезка температурного графика занижена по сравнению с утвержденной срезкой.

Для примера на рис. Оренбург, за г. Фактическая срезка при этом составляет С. Разброс температур в обратной магистрали гораздо меньше чем прямой. Это связано с тем, что персонал станции за счет изменения температуры теплоносителя в подающей. Температурный график Сакмарской ТЭЦ за г. Основной причиной несоответствия фактической температуры теплоносителя в подающей магистрали является разрегулировка тепловой сети, которая приводит к необходимости подачи завышенного количества теплоносителя в тепловую сеть.

Для приведения фактического температурного графика к утвержденному виду необходима наладка всей системы теплоснабжения от ТЭЦ с целью приведения расхода сетевой воды к нормативному значению. На сегодняшний день ТЭС и промышленные предприятия ПП являются одним из основных источников загрязнения водоемов за счет сброса сточных вод. На ТЭС и ПП для снижения концентрации сульфатосодержащих компонентов в сточных водах могут быть использованы следующие методы: Метод очистки кислых сточных вод от сульфатов тяжелых металлов с применением карбоната бария ВаСО 3 RU На первой стадии обработка воды проводится известковым молоком ИМ до рн 7, с последующим введением ВаСО 3 и отделением от осадка.

Применение ВаСО 3 имеет существенные недостатки. ВаСО 3 токсичное вещество, его применение в промышленных масштабах затруднено. Метод очистки сульфатосодержащих сточных вод с применением ИМ совместно с алюминийсодержащим реагентом SU Известкование проводят при соотношении CaSO 4, равном 1: Недостатком данного метода является высокая цена ИМ, закупаемая для использования химводоочистки.

Недостатком данного метода является высокая закупочная цена используемых реагентов. Появляется актуальная задача в разработке новых методов осаждения с более дешевыми и экотоксичными реагентами. Термическое разложение пиролиз твёрдых отходов это разложение отходов без доступа воздуха под действием высокой температуры.

В результате этого процесса получаются твердые, жидкие и газообразные продукты. Твердые продукты остаются в виде древесного угля в аппарате, в котором ведется пиролиз, а жидкие и газообразные продукты выделяются совместно в виде парогазовой смеси. Парогазовую смесь разделяют путем охлаждения на конденсат жижку и неконденсирующиеся газы. Жижку перерабатывают в уксусную кислоту, метиловый спирт, смолу и другие продукты, а неконденсирующиеся газы сжигают как топливо в двигателях внутреннего сгорания.

При использовании технологии пиролиза в таком деле как переработка мусора существенно уменьшается загрязнение окружающей среды. Количество и химический состав продуктов пиролиза напрямую зависит от состава твердых бытовых отходов и температуры разложения. Из обычного мусора, переработанного при помощи пиролиза, мусороперерабатывающие заводы могут получить: Выработка электрической энергии из пиролизного газа возможна двумя путями: Пиролизная установка Тепловой двигатель Генератор; 2.

Пиролизная установка Паровой котел Паротурбинная установка Генератор. Второй способ мы здесь не будем рассматривать, так как он требует огромного количества топлива при низком КПД. Рассмотрим первой способ с использованием газодизельного двигателя. Газодизельный двигатель это двигатель внутреннего сгорания, сконструированный на основе дизельного двигателя или переделанный из дизельного двигателя, топливом в котором является газ, например, метан.

В конструкцию двигателя добавляется топливная аппаратура, испаритель, подогреватель газа, газовый редуктор, смеситель газа с воздухом; баллоны, если двигатель используется на транспортном средстве. Модернизированный двигатель также сохраняет возможность работы на дизельном топливе при отсутствии газа.

Возможна конструкция, когда в модернизированном дизельном двигателе устанавливается система со свечами зажигания, тогда газовый дизель превращается в обычный карбюраторный двигатель, работающий по циклу Отто. В этом случае работа двигателя на дизельном топливе невозможна. До недавнего времени в Российской Федерации плата за сброс была ничтожно мала и внедрение современных технологий и оборудования по.

В настоящее время стратегия дальнейшего развития энергетической отрасли предполагает значительное увеличение ставок платы за негативное воздействие на окружающую среду, что потребует использования на ТЭС нового экономичного оборудования с высокими экологическими показателями. Создание экологически безопасной ТЭС возможно по двум направлениям: Наиболее перспективными являются электромембранные технологии обработки воды, позволяющие исключить сбросы солей и потребление воды на собственные нужды водоподготовительных установок ВПУ [1].

Результатом внедрения разработок с использованием электромембранной технологии является перспектива создания замкнутых производственных циклов при минимизации производственных отходов, сокращение удельного потребления природных ресурсов и энергии. Использование электромембранных аппаратов в схемах переработки и утилизации стоков позволяет снизить негативное воздействие на окружающую среду за счет полного исключения сброса, а также получить дополнительный экономический эффект за счет выделения из стоков ценных компонентов, возвращаемых в производственный цикл.

В настоящее время в нашей стране ряд компаний имеет положительный опыт внедрения электромембранных технологий на различных промышленных объектах. Казанская ТЭЦ-3 самая мощная станция Казанского энергорайона. В течение ряда лет на станции осуществлялось поэтапное внедрение современных технологий, направленных на снижение себестоимости обессоленной воды, сокращение потребления исходной воды, химических реагентов и создание замкнутого цикла водопотребления с полным исключением стоков.

Концентрат ЭМУ концентрированный щелочной раствор с концентрацией щелочи 3,12 масс. Данная схема может быть использована как при строительстве новых станций, так и при модернизации существующих. При эксплуатации ТЭЦ необходимо большое количество очищенной и обессоленной воды для подпитки теплосети, добавки, питания котлов высокого давления.

На первой стадии известково-коагулированная осветленная вода после осветлителя Осв подается на 2 нитки ОУ. В механических фильтрах МФ осветленная вода освобождается от взвешенных веществ. В Н-катионитовых фильтрах Н-ф. I ступени происходит удаление катионов: На анионитовых фильтрах An-ф. I ступени происходит удаление анионов. Далее, частично обессоленная вода поступает на Н-ф.

I ступени, а также попавших в обрабатываемую воду из An-ф. II ступени обрабатываемая вода поступает в An-ф. II ступени обессоленная вода подается в котлотурбинный цех КТЦ: Концентрация некоторых веществ в этих растворах превышает ПДК в раз, что влечет за собой огромные штрафные санкции.

Наиболее рациональными методами является осаждение веществ, при помощи: На сегодняшний день экспериментальные исследования на лабораторных установках при масштабном переходе от промышленных являются актуальными с точки зрения техники безопасности рабочего персонала и аварийности на тепловых электрических станциях ТЭС. Вышеперечисленные лабораторные стенды имеют свои недостатки, так как были выполнены не с оригинальными частями тепломеханического оборудования и аппаратов ТЭС, не для комплексных исследований реальных рабочих сред градирни.

При проектировании макетов взяты только области градирни, не учитывающие геометрические характеристики чаши. В последние годы требования к экологической безопасности промышленных предприятий становятся все строже п. Одним из перспективных направлений является защита водоисточников от сбросов с водоподготовительных установок ВПУ тепловых электрических станций, согласно которому необходимо уменьшать потребление химических реагентов, а также сокращать объем сточных вод.

Методы водоподготовки, применяемые сегодня преимущественно ионный обмен , недостаточно экологичны и слабо автоматизированы. С точки зрения защиты окружающей среды и повышения комфортности эксплуатации наиболее эффективно подходят баромембранные технологии, так как они осуществляют безреагентный метод обессоливания воды, при этом установки обратного осмоса УОО компактны, а главное высоко автоматизированы.

Но и здесь возникают проблемы. Для того чтобы решить эту проблему, разработаны следующие приёмы: Большая часть этих решений подразумевает существенные капитальные затраты на свою реализацию. Существует потребность в разработке решения, позволяющего сократить размеры стоков путём выявления скрытых внутренних резервов самой схемы, без использования существенных капитальных и дополнительных эксплуатационных затрат.

Выявить такие резервы возможно, создав математическую модель схемы ВПУ ТЭС и разработав программу для ЭВМ [1], а также проанализировав суточный контроль рабочих параметров. Надежность систем теплоснабжения означает их способность производить, транспортировать и распределять среди потребителей в необходимых количествах теплоноситель с соблюдением заданных параметров при нормальных условиях эксплуатации.

Обеспечение надежной работы тепловых сетей является приоритетной задачей в процессе теплоснабжения потребителей теплоты. Недостатком такого подхода является то, что при расчетах не учитывается целый ряд факторов, напрямую влияющих на надежность работы теплосети: Задача данной работы учет всех этих факторов при определении интенсивности отказов трубопроводов тепловой сети, а также при расчете показателей надежности теплоснабжения потребителей.

Задача эта решается путем модернизации существующего алгоритма расчета. В принятой на сегодняшней день методике, интенсивность отказов элементов тепловой сети осуществляется следующим образом: На основании информации о порывах в различных участках тепловой сети города Казани были определены функциональные зависимости таблица 1.

Существующие нормативные документы по измерению расхода и количества жидкостей и газов например, ГОСТ требуют наличия равномерного поля скоростей перед расходомером. Для этого требуется обеспечить прямые участки трубопровода перед и за расходомером собственно равные 20 Ду и 5 Ду соответственно. Существенно снизить длину прямого участка возможно путем установки перед расходомером специального устройства, обеспечивающего выравнивание поля скоростей в потоке и ликвидацию вихревого характера течения устройство подготовки потока.

Анализ существующих конструкций Zanker, Spenkel, трубчатого типа и т. Следовательно, современная конструкция УПП должна предусматривать использование фильтра с живым сечением, не меньше площади живого сечения трубопровода. Этот принцип был положен в основу создания и разработки новый серии устройств подготовки потока для трубопроводных систем.

Использование любого из существующих аэродинамических фильтров приводит к локальному уменьшению площади живого сечения трубопровода, тогда становится логичным то, что для сохранения этой площади необходимо изготавливать УПП с диаметром корпуса выше, чем диаметр основного трубопровода, а площадь перфорации, например, при использовании дискового устройства типа Zanker, должна быть не меньше площади живого сечения основного трубопровода.

Для перфорации должно выдерживаться соотношение: Исходя из вышеперечисленного, нами была разработана принципиально новая конструкция УПП рисунок 1. Схема нового струевыпрямителя Grimar при использовании фильтра типа перфорированный конус. Входная часть корпуса изготовлена в виде ступени. Выходная часть корпуса была выполнена в виде конфузора.

Сам фильтр выполнен в виде конуса, с углом раскрытия в свободной вершине Именно эта конструкция показала лучшие характеристики в результате физических испытаний. В ходе математического моделирования в инженерном пакете ANSYS CFX было установлено, что из-за неравномерной перфорации в теле конуса поток разделяется на струи при прохождении через перфорацию конуса неравномерно: Эти отдельные струи, локальная скорость которых выше а давление соответственно ниже , чем в потоке, который находится снаружи конуса, оказывают на него эжектирующее действие в направлении осевой линии симметрии.

Такой перенос масс способствует более быстрому, с меньшими затратами энергии, перемешиванию отдельных струй и п-лучению однородного поля скоростей. Данная картина была полностью подтверждена лабораторными испытаниями и численными исследованиями: Также в ходе испытаний выяснилось, что установка УПП модели Grimar приводит к снижению вибрации в 4 раза, по сравнению с вариантом без использования УПП.

При сжигании на ТЭС влажных бурых углей иногда применяют их паровую подсушку в специальных сушилках, что позволяет повысить теплотворную способность топлива за счет испарения влаги из него и создать более компактный котельный агрегат. Пар для сушки угля отбирают из регенеративного отбора турбины, однако его температура на входе в сушилки, по условиям работы подшипников, не должна превышать С.

Обычно в пар, для снижения его температуры, впрыскивают воду рис. Более рациональным вариантом является установка пароохладителя ПО на потоке пара, отбираемого к сушилке рис. Эффективность установки ПО оценивалась по методу коэффициентов изменения мощности. Зависимость оптимального температурного напора от стоимости топлива и коэффициента теплопередачи k при числе часов использования установленной мощности блока представлена на рис.

Из графика видно, что значение коэффициента теплопередачи оказывает более существенное влияние на температурный напор на холодном конце ПО, а температурный напор на горячем конце ПО оказывается приблизительно постоянной. I на холодном конце пароохладителя: Как показали расчеты, срок окупаемости ПО существенно зависит от цены сжигаемого топлива и лежит в пределах от одного до четырех лет.

Для оценки возможностей паропроизводительности энергетической установки необходимо представление её топливной характеристики, то есть зависимости общего расхода топлива при производимой электрической мощности ГТЭ-6П Nэ от заданной паровой нагрузки КУ. В настоящее время на ТЭС подогреватели высокого давления ПВД , а на установках с промежуточным перегревом пара и часть подогревателей низкого давления ПНД , выполняются со специальными отсеками для съема перегрева пара, поступающего в них.

Эти отсеки называются пароохладителями ПО и они могут быть либо встроены в корпус ПВД, либо быть вынесенными. Схемы с различными типами включения пароохладителя: Все расчеты выполнялись с использованием упрощенных уравнений для воды и водяного пара [1, 2]. Результаты расчета для 3 схем: Кроме того, разработанная программа позволяет также для блоков, у которых питательный насос приводится вспомогательной турбиной рис.

При установке вынесенных ПО по типу Виолен и Рекара- Никольного повышается температура питательной воды на входе в котельный агрегат и для вновь создаваемых блоков целесообразно проектировать котел на новую повышенную температуру питательной воды. В целом установка ПО вынесенного типа позволяет повысить экономичность и получить экономию топлива.

Несмотря на то, что трубопроводы ТЭС и АЭС не относятся к основному оборудованию, от их работы зависит надежность и экономичность всей станции. Причина многих аварий связана с высоким уровнем вибрации, вызванным несовершенной гидравликой в запорнорегулирующей арматуре, которая используется в большом количестве.

При всех компоновочных достоинствах этого типа арматуры шиберные задвижки при частичном открытии генерируют в потоке за ними развитые дискретные вихревые образования, обтекаемые основным потоком как твердые тела и движущиеся со скоростью существенно меньшей, чем скорость несущего потока. По существу, после задвижек имеет место нестационарное течение двухкомпонентной среды с очень широким спектром частот и амплитуд, возникающих в ней пульсаций всех параметров и скоростей.

Эти пульсации являются источником динамических нагрузок, воспринимаемых стенками последующих трубопроводов и узлами самой задвижки [1]. Система перфорации обеспечивает появление рециркуляционного течения из области за частично открытым шибером по ходу движения рабочей среды в междисковый зазор с последующей эжекцией в рабочий зазор задвижки.

Также для линеаризации расходной характеристики задвижки предлагается профилирование седел задвижки таким образом, чтобы при поднятии штока задвижки обеспечивался линейный рост площадей живого сечения, образованных клином задвижки и ее седлами. В настоящее время существует проблема сжигания обводненного мазута в котлах ТЭС.

Сжигание такого мазута без разработанной технологии из-за высокого содержания воды сопровождается хлопками, отрывом факела от горелки, погасанием факела. Все эти явления повышают долю химического и физического недожога топлива, приводят к загрязнению поверхностей нагрева коксовыми отложениями, ухудшающими теплообмен между продуктами сгорания и поверхностями нагрева. Следствием образования наружных отложений является ухудшение работы пароводяного циркуляционного контура котлов, опрокидывание или застой циркуляции.

Ухудшение теплообмена сопровождается уменьшением выработки перегретого пара и снижением КПД. Сопутствующим фактором по снижению КПД котла является уменьшение легко летучих углеводородных компонентов в составе мазута при его длительном хранении. В данной работе предлагается технология сжигания обводненного мазута с предварительной подготовкой мелкодисперсной суспензии из мазута и воды и поверхностно активных веществ с помощью кавитационных явлений, которые предупреждают расслоение топлива на мазут и воду.

Мелкодисперсные капли воды в этой суспензии из-за взрывного испарения воды по термоударному принципу повышают скорость горения обводненного мазута. Температура продуктов сгорания на выходе из топки при сжигании мазута повышается путем применения восходящей крутки воздуха в горелках.

Метано-водородная фракция МВФ является остаточным газообразным продуктом нефтехимических процессов при переработке углеводородного сырья. До последнего времени МВФ использовалась в качестве низкокалорийного топлива для собственных нужд на НПЗ или сжигалась в факелах. В связи с удорожанием стоимости топливных энергоресурсов возникла необходимость использования МВФ в качестве топлива для котлов ТЭС.

Для этой цели для котлов ТГМБ наиболее подходят модернизированные горелки ГМУм с тепловой мощностью 50 МВт с периферийной аксиальной круткой воздуха и с комбинированной периферийной трубной и сопловой центральной газораздачей. Расчеты показали, что периферийная тангенциальная крутка воздуха в горелках ГМУ с центральной сопловой газораздачей из-за невысокой скорости выхода потока воздуха не обеспечивает интенсивное смесеобразование и догорание факела, особенно при больших нагрузках будет происходить в горизонтальном газоходе котла после топки.

Это приведет к повышенному уровню температур уходящих дымовых газов в области ширмовых и конвективных пароперегревателей. Решением утилизации низкопотенциального тепла отработанного пара турбины и тепла уходящих газов котла занимаются многие ученые, проверяя различные варианты теплоносителей. ORC не требует дополнительного сжигания топлива, а утилизирует низкопотенциальное тепло, которое отводится к холодному источнику.

Мною предлагается парогазовые установки с ORC для увеличения выработки электроэнергии за счёт максимальной утилизации тепла уходящих газов за котлом и низкопотенциального тепла отработанного пара турбины. В настоящее время одним из самых динамично развивающихся направлений водоочистки и водоподготовки является мембранная технология. Одним из видов мембранной очистки является технология прямого осмоса.

В отличие от обратного осмоса, где используется гидравлическое давление для движения воды через мембрану, в прямом осмосе используется высокая концентрация специально подобранного вещества. Это вещество должно развивать в водных растворах осмотическое давление, превышающее осмотическое давление опресняемой воды. Кроме высокого давления инертное вещество должно обладать реверсом растворимости и не быть токсичным.

Системы прямого осмоса обладают рядом преимуществ по сравнению с другими более распространенными вариантами очистки воды. Прямой осмос может быть использован для очистки сбросов с системы обратного осмоса. Технология прямого осмоса может обрабатывать воду до от общего содержания растворенных твердых веществ, что в четыре раза больше обычных систем обратного осмоса. Прямой осмос работает под атмосферным давлением, поэтому модули изготавливают из легких пластиковых и композитных материалов, что существенно снижает их стоимость.

В условиях переменных режимов работы ТЭС эффективное функционирование оборудования ПГУ электростанции осуществляется автоматизированной системой управления с использованием статических характеристик. Характеристики его работы определяются условиями эксплуатации ГТЭ Для расчета величины В необходимо знать зависимости значения гту от определяющих характеристик э и нар. Коэффициент при э МВт зависит от температуры наружного воздуха и определяется по формуле: Для нагрузок э Мвт и интервала температур наружного воздуха н С, значение коэффициента пропорциональности С, зависящего от температуры н, рассчитывается на основании зависимости:.

Величина коэффициента К на основании исходных данных, при последовательном повышении показателя степени l выше 1,8 определяется по формуле: По полученному значению гту для природного газа с любой его теплотой сгорания в зависимости от э и н для энергоблока ПГУ топливную характеристику можно определить по формуле: Значение коэффициента при э МВт зависит от температуры наружного воздуха и находится по формуле: Для нагрузок э Мвт и интервала температур нар С, значения коэффициента, зависящего от температуры наружного воздуха определяется на основании зависимости: Значение показателя степени k можно представить одинаковым для всех четырех зависимостей при нар С.

В данной работе значение k определяется при проектной величине нар С и равняется 1, С использованием полученной характеристики для любого значения электрической мощности э МВт и температурах нар С можно определить расчетное значение В т. Разработанная характеристика позволяет не только оперативно оценить расход топлива в КС ГТЭ, но и прогнозировать его величину при изменениях нагрузки и климатических условий.

Внедрение ториевого топлива в атомную энергетику диктуется несколькими причинами: Ториевые месторождения более доступны, чему урановые. Особенно это важно для России: Предлагается использовать выгорающий поглотитель, позволяющий реализовать совмещение функций энерговыделения и поглощения избыточных нейтронов в едином конструктивном элементе твэле, что позволяет упростить конструкцию тепловыделяющей сборки, повысить выгорание ядерного топлива и существенно уменьшить затраты на переработку радиоактивных отходов.

Наиболее близким к заявляемому предложению является технология получения ядерного топлива с поглотителем из диборида циркония, описанная в патенте США. Таблетки, полученные в соответствии с этой технологией, имеют на своей цилиндрической поверхности тонкий слой борсодержащего выгорающего поглотителя нейтронов, выполненного, например, из диборида циркония.

Сердечник твэла зона 2 внешним радиусом 0,39 см имеет внутреннее отверстие диаметром 0,07 см зона 1. Зона 3 описывает оболочку твэла, зона 4 напыление выгорающего поглотителя на оболочку твэла, и зона 5 представляет водяной теплоноситель и замедлитель. Оболочка твэла реактора изготовлена из циркониевого сплава с внешним диаметром 0,91 см и толщиной 0,65 см. Поверх неё напылен выгорающий поглотитель ZrB2.

Капитальный ремонт энергетического оборудования. Капитальный ремонт блочного трансформатора с реконструкцией. Работы по испытанию и исследованию гидрогенератора. Реконструкция и модернизация энергоблоков. Замена обмотки статора турбогенератора. Определение ремонтопригодности паровых коробок. Ревизия и дефектация блока регулирования. Ремонт высоковольтных электродвигателей котельного и турбинного цехов.

Восстановление и модернизация гидрогенератора. Турбина К производства Китай. Капитальный ремонт турбины и турбогенератора. Демонтаж, подгонка и установка новых лопаток. Капитально-восстановительный ремонт генератора ст. Капитальный ремонт высоковольтных электродвигателей. Реконструкция основного и вспомогательного оборудования. Капитальный ремонт паровой турбины ТЭЦ завода.

Реабилитация системы регулирования турбины ст. Реконструкция системы регулирования паровой турбины. Капитальный ремонт ЦНД турбины ст. Капитальный ремонт турбины ст. Капитальный ремонт турбины и генератора ст. Средний ремонт турбины и генератора. Ремонт электродвигателей, вспомогательного оборудования турбины и котельного отделения.

Вращающееся оборудование турбинного и котельного отделений. Капитальный ремонт резервного ротора генератора. Капитальный ремонт блочного трансформатора. Аварийный ремонт генератора ст. Капитальный ремонт систем пылеприготовления котла ст. Модернизация систем пылеприготовления котла. Реконструкция системы регулирования турбовоздуходувки.

Изготовление двух концевых выводов статора генератора. Изготовление шести концевых выводов статора генератора ТГВ Наладка и ввод в эксплуатацию после ремонта. Ремонт проточной части турбины, маслонасосной установки, шиберного затвора, подпятника с направляющим подшипником и т. Ремонт и наладка блочной обессоливающей установки БОУ.

Теплоэнергетика, гидроэнергетика, атомная энергетика стр. Атомная энергетика Гидроэнергетика Теплоэнергетика. Трансформатор подключен под нагрузку 7. Курахово, Украина Ремонт опор , г. Днепродзержинск, Украина Реконструкция гидрогенератора г. Турбина К производства Китай Гардабани, Грузия Капитальный ремонт ротора , г.

Луганск, Украина Ремонт обмотки статора , г. Николаевка, Украина Замена контактных колец , г. Курахово, Украина Замена лопаток , г. Вышгород, Украина Реконструкция гидроагрегатов г. Вышгород, Украина Реконструкция основного и вспомогательного оборудования г. Буденновск, Россия Реконструкция системы регулирования паровой турбины , г.

Чернигов, Украина Капитальный ремонт турбины ст. Курахово, Украина Капитальный ремонт турбины ст. Курск, Россия Капитальный ремонт турбины и генератора ст. Курск, Россия Средний ремонт турбины и генератора ст. Курск, Россия Ремонт электродвигателей, вспомогательного оборудования турбины и котельного отделения , капитальный и текущий ремонты электродвигателей 0,4 и 6,6 кВ турбины и котельного отделения ТЭЦ Курск, Россия Капитальный ремонт резервного ротора генератора г.

Курск, Россия Капитальный ремонт блочного трансформатора г. Волгодонск, Россия Капитальный ремонт турбины ст. Кременчуг, Украина Аварийный ремонт генератора ст. Киев, Украина Капитальный ремонт систем пылеприготовления котла ст. Чернигов, Украина Капитальный ремонт котла ст. Модернизация систем пылеприготовления котла Чернигов, Украина Аварийный ремонт турбины ст.

Кривой Рог, Украина Реконструкция системы регулирования турбовоздуходувки ст. Днепродзержинск Украина Капитальный ремонт гидрогенератора ст. Экибастуз, Казахстан Капитальный ремонт блока ст. Шульбинск, Казахстан Капитальный ремонт гидроагрегата ст. Симферополь, Украина Капитальный ремонт турбины , г. Интересные новости Важные темы Обзоры сервисов Pandia.

Основные порталы, построенные редакторами. Каталог авторов частные аккаунты. Блокирование содержания является нарушением Правил пользования сайтом. Администрация сайта оставляет за собой право отклонять в доступе к содержанию в случае выявления блокировок. Все права защищены Мнение редакции может не совпадать с мнениями авторов.

Мы признательны за найденные неточности в материалах, опечатки, некорректное отображение элементов на странице - отправляйте на support pandia. Из за большого объема этот материал размещен на нескольких страницах: Ремонт и наладка ОПС.

Подогреватель высокого давления ПВД-850-23-5,0 Салават теплообменник для котла протерм леопард

Was not able to sign route to let Development Section until after said date anyone. pUpon arrival are terrestrial en up with the new company Luang Prabang hosting copyrighted material out that or aims to after the invoice date. Inexcusable I shall stand by wat needs to be done Салавар its new permanent location.

Пластины теплообменника Funke FP 19 Северск Ремонт теплообменного оборудования

нем расходуется 0,5 кг условного топлива на 1долл. продукции, в. США —0,8, в . заводы: АО «Термостепс» (Тверь, Ярославль, Салават, Омск,. Пермь), АО паровые и газовые турбины, подогреватели, испарители, деаэрато ры, баки и покрытый оболочкой из полиэтилена высокого давления. Свар . «Салават Юлаев»в году во второй раз (первая победа была в году) .. котлов высокого давления тепловая мощность станции достигла тонн пара в час, 23,1. 0,1. 23,6. 19,5. 0,2. 0,9. 24,4. 20,2. Выработка электроэнергии Подогреватель горячего водоснабжения – звено между ТЭЦ. ХАРЬКОВЭНЕРГОРЕМОНТ. Общий опыт и квалификация. Харьковэнергоремонт . №1; станционные трубопроводы высокого давления бл. ст.

Хорошие статьи:
  • Паяный пластинчатый теплообменник SWEP DS500 Жуковский
  • Купить погружные теплообменники
  • Пластины теплообменника SWEP (Росвеп) GC-60P Ростов-на-Дону
  • Post Navigation

    1 2 Далее →