Уплотнения теплообменника Alfa Laval AQ1-FG Шахты

Уплотнения теплообменника Alfa Laval AQ1-FG Шахты Кожухотрубный теплообменник Alfa Laval Cetecoil 2150-H Новый Уренгой В случае обнаружения неисправности оборудования в течение гарантийного срока, вы можете обратиться в любой авторизованный сервисный центр. Теплоснабжение, холодоснабжения, вентиляция и кондиционирование Машиностроение, металлообработка и металлургия Нефтегазовая промышленность Нефтеперерабатывающие заводы Производство продуктов питания и напитков Химические вещества Целлюлозно-бумажная промышленность И многие другие

В качестве подобных материалов рекомендуется глауберова соль, озокерит, хлористый кальций или парафины. Прямые измерения потока солнечной радиации на Дальнем Востоке ведутся на ограниченном числе метеостанций актинометрические станции: Так как пиковая инсоляция приходится на середину дня, рекомендуется ориентировать плоскость коллектора строго на юг. На водяном баке были смонтированы контрольные термопары для измерения температуры теплоносителя. Полученные данные по проверке поступления солнечной энергии на поверхность коллектора представлены в таблице 2. Коэффициент К ГХ тепло-массопереноса зависит от градиента температур и геометрических характеристик бака-аккумулятора. Администрация Кубанского сельсовета Каргатского района Нов-ой Уполтнения и многие другие крупные компании и предприятия, ТСЖ, Управляющие компании.

Пластинчатый теплообменник Sondex S251 Новоуральск Уплотнения теплообменника Alfa Laval AQ1-FG Шахты

Уплотнения теплообменника Alfa Laval AQ1-FG Шахты Пластинчатый теплообменник Sondex S41A Киров

Территория края районирована по интенсивности и продолжительности поступления солнечной энергии, есть районы, где число дней без солнца всего 26 в году, продолжительность солнечного сияния часа п. На северном побережье продолжительность солнечного сияния часов, на. Владивостоке может превышать 60 в летний период.

Для оценки ресурсов солнечной энергии и эффективности солнечных энергетических систем в энергоснабжении объектов необходимо знать общий приход суммарной радиацией Q С на горизонтальную поверхность, состоящий из прямой и рассеянной радиации. Однако, большинство метеостанций, при актинометрических наблюдениях, регистрируют данные, который не позволяют непосредственно оценить приход солнечной энергии [5, 11, 54, 74, ].

Прямые измерения потока солнечной радиации на Дальнем Востоке ведутся на ограниченном числе метеостанций актинометрические станции: По наблюдениям существующих актинометрических станций трудно судить о радиационном режиме Приморского края в целом, и возникает необходимость в пересчете данных, характеризующих солнечное сияние,.

Поглотитель коллектора воспринимает наибольшее количество энергии под прямым углом по отношению к направлению инсоляции рисунок 1. Интенсивность солнечного излучения зависит от долготы дня и периода года, поэтому направление наклона плоскости коллектора нужно выбирать по высоте Солнца, когда наблюдается наибольшее количество поступления солнечной энергии.

В зависимости от сезона года, практически рекомендуется принимать угол наклона в пределах от 25 до Когда коллектор ориентирован точно на юг, тогда азимут равен нулю градусов. Интенсивная инсоляция наблюдается в полдень. При этом важно, чтобы плоскость коллектора должны быть направлена на юг. В реальных условиях этого достичь при неподвижных коллекторах сложно, однако, коллектор будет эффективно работать при отклонении от южного направления до В условиях Приморского края, имеющего погодные условия утреннего тумана, угол наклона коллекторов составит 42 47, что будет соответствовать азимуту 15 к западу от южного направления.

А плоскость коллектора, В азимут. Анализ графиков показывает, что в холодное время года поступление солнечной энергии в г. Владивостоке выше, чем в большинстве городов Юго-Запада РФ, что позволяет рассматривать вопрос о круглогодичном использовании солнечной энергии для систем теплоснабжения в Приморском крае.

Владивосток, ориентация на юг. Соотношение, связывающее средние суточные суммы суммарной радиации на горизонтальную поверхность и суточную продолжительность солнечного сияния [5, 11, 90]: Для исследуемого диапазона северных широт значения коэффициентов приведены в таблице приложения А.

Зависимость для расчета рассеянной радиации с учетом выражения 1. Значения постоянной а для северных широт, приведены в таблице приложения А. Как видно из 1. Один из таких графиков для метеостанции Сад-Город приведен на рисунке 1. Цифрами обозначены номера формул: Выполненный анализ позволил предложить интегральную формулу для расчета месячных сумм суммарной радиации на горизонтальную поверхность, которая учитывала бы климатические характеристики Приморского края и давала достаточную точность.

Для корректировки влияния облачности на суммарную и рассеянную радиацию нами предложено ввести дополнительный комплекс n n n н. Тогда приемлемая для расчета суммарной радиации Q ср на территории Приморского края формула 1. Для проверки применимости выражения 1. Погрешность расчетных значений Q ср по актинометрическим станциям Приморского края и близких к ее северной границе в Хабаровском крае приведена на рисунке 1.

Оценка погрешности вычислений показывает, что значения Q ср, полученные по выражению 1. Таким образом, это выражение можно рекомендовать для расчета месячных значений суммарной радиации, поступающей на горизонтальную поверхность для Дальневосточного региона. Осредненные данные многолетних наблюдений за климатическими характеристиками Приморского края, использованные при исследованиях, а также карта среднегодового поступления солнечной энергии на горизонтальную поверхность на территории Приморского края, приведены в приложении Б.

Выполнение поставленной цели возможно при разработке и создании комбинированных установок, использующих различные источники энергии. Необходимо различать два подхода к решению проблем энергоснабжения с использованием ВИЭ: В этих системах теплоснабжение обеспечивается от СВНУ и при необходимости от дублирующего источника электрокотел или котел на органическом топливе.

Комбинированные системы создаются для работы в автономном режиме при использовании только ВИЭ и обязательном наличии аккумулирующих устройств электрической и тепловой энергии. Электроэнергия в этих системах может производиться либо ветроэнергетической установкой, либо энергетической установкой на основе топливного элемента. В связи с непостоянством ветровой энергии во времени электроэнергия запасается в аккумулирующих устройствах.

Она используется на удовлетворение. Наиболее эффективны системы теплоснабжения, если тепловая энергия производится комплексом, включающим СВНУ, тепловой насос, и присутствует аккумулятор тепловой энергии. При сезонном аккумулировании экономически также целесообразно применить летнее кондиционирование воздуха в помещениях объекта, что позволяет обеспечить комфортные условия в помещениях объекта и возвратить в тепловой аккумулятор часть тепловой энергии, расходованной в отопительный период.

Для исследования и определения наиболее эффективных режимов работы комбинированных гелиосистем разработана схема опытно-экспериментальной установки для теплоснабжения автономного объекта рисунок 1. Возможность регулирования расхода в контурах установки и наличие двух баков горячей и холодной воды позволяет изменять режимы работы СВНУ с тепловым насосом в широком диапазоне изменяемых параметров.

Представленная на схеме система отопления и летнего кондиционирования воздуха с тепловым насосом и грунтовым теплообменником может работать в двух режимах: Рекомендуется в качестве аккумулятора теплоты использовать грунтовой массив, в котором пробурены скважины, в которых размещены грунтовые теплообменники. Избыток теплоты, вырабатываемый солнечной водонагревательной установкой в теплое время года, поступает в грунт и восстанавливает температуру грунта или даже несколько повышает ее, что обеспечит запас по производительности системы отопления при разрядке аккумулятора в отопительный период.

ТН - тепловой насос, Кд - конденсатор, И испаритель, К - компрессор, РВ - регулирующий вентиль, ГТО - грунтовый теплообменник, БГВ - бак горячей воды, БХВ - бак холодной воды, регулирующие клапаны В зимний период времени теплота грунта забирается тепловым насосом и используется для получения тепловой энергии более высокого потенциала, а в летнее время в грунт возвращается избыточная тепловая энергия, произведенная солнечной водонагревательной установкой.

При разработке комбинированных систем целесообразно применять принцип модульности, основные положения которого следующие: Исследования рабочих режимов экспериментальной системы теплоснабжения с использованием СВНУ, теплового насоса и сезонного грунтового аккумулятора позволили разработать рекомендации по созданию комбинированных систем энергоснабжения с аккумулированием теплоты, а в дальнейшем перейти к разработке комбинированных систем [49, 89, 99, ] квт.

Владивосток в зависимости от площади солнечных коллекторов [98, ] Выполненными исследованиями было подтверждено, что установка тепловых насосов совместно с СВНУ в системах длительного аккумулирования тепловой энергии является наиболее перспективным направлением применения нетрадиционных теплоэнергетических установок. Опыт эксплуатации СВНУ доказывает необходимость создания систем длительного аккумулирования тепловой энергии избыточно производимой в теплое время года.

Солнечные коллекторы генерируют в летний период значительный избыток тепловой энергии. ТН тепловой насос, T Т8 датчики температуры, ЦН ЦН7 циркуляционные насосы, Кл Кл4 трехходовые клапаны, Кл Кл6 термостатические трехходовые клапаны В соответствии с опытными данными среднегодовая эффективность солнечных коллекторов на комбинированно СВНУ достигает 0,40 0,50, коэффициент преобразования теплового насоса равен 3,0 3,5 [89].

Интегральный вклад СВНУ в теплоснабжение объекта приведен на рисунке Правильный выбор схемы СВНУ является важным условием для эффективного использования солнечной энергии. Существует значительное количество схем СВНУ, применяемых в системах теплоснабжения [9, 23, 34, 49, 69, , ]. Все известные схемы являются различными вариантами двух основных типов СВНУ: Использование в схемах СВНУ принудительной циркуляции теплоносителя позволяет создавать установки большой мощности, не нарушать архитектурные особенности зданий и сооружений, так как бак-аккумулятор может располагаться в любом удобном месте от чердака до подвала , и изменять расход теплоносителя через солнечные коллекторы для обеспечения эффективной работы.

Даже самый высококачественный солнечный коллектор сам по себе еще не гарантирует оптимальной эксплуатации солнечной установки. Важно реализовать комплексное системное решение. Основными компонентами, необходимыми для конструирования СВНУ, помимо солнечных коллекторов, являются: Анализ рассмотренных схем показывает, что комбинированные системы теплоснабжения с дублирующим источником являются наиболее эффективными при применении их на автономных объектах.

Под автономными объектами понимаются отдельные производственные и технологические потребители, объекты коммунального хозяйства, отдельные фермерские хозяйства. Автономные объекты можно разделить на несколько групп по потребляемой тепловой мощности: Солнечную энергию успешно можно использовать, по мнению ряда исследователей [22, 83, 85, ], для системы горячего водоснабжения, и не всегда - для систем отопления.

Для определенных территорий необходимо проводить детальный анализ по продолжительности отопительного периода, а также точно учитывать количество поступающей солнечной энергии в рассматриваемом регионе перед размещением СВНУ. Схема простейшей комбинированной системы приготовления горячей воды с использованием солнечной энергии, разработанная и внедренная на ряде автономных объектов г.

Владивостока представлена на рисунке СВНУ совместно с дублирующим источником электрокотел работают на один бакаккумулятор и обеспечивают нагрев воды в нем до заданной температуры. В случае недостатка их мощности для отопления включается бойлер. Выбранная конфигурация дала возможность провести полноценные испытания СВНУ при изменении температур и расходов рабочих сред, а принятые к эксплуатации размеры коллекторов и бака-аккумулятора обеспечили достоверность при переносе результаты испытаний на разработанные и внедренные проекты СВНУ.

Выводы по главе 1 Результаты проделанной работы в объеме первого раздела обобщаются следующими положениями: Разработана и апробирована методика для расчета интенсивности солнечного излучения с учетом климатических характеристик Дальневосточного. На основе анализа конфигураций схем гелиоустановок, используемых в отечественной и мировой практике, предложены к реализации комбинированные системы теплоснабжения, оснащенные СВНУ, реверсивным тепловым насосом и аккумуляторами теплоты различного типа для суточного и сезонного накопления тепловой энергии; 1.

Сформулированы основные принципы создания систем теплоснабжения с СВНУ модульного типа, позволившие разработать проекты гелиоустановок как для ГВС, так и установок для частичного покрытия отопительной нагрузки; 1. Обоснована конструкция экспериментальной СВНУ с тепловым насосом и аккумуляторами теплоты, при этом определены диапазоны основных показателей гелиоустановки, позволяющие с достаточной достоверностью переносить результаты расчетов и экспериментов на натурные объекты.

В настоящее время существует множество данных по экспериментальным испытаниям коллекторов плоского типа в погодных условиях, характерных данному региону [68, 84, , ,, 95, ]. В то же время, исследования вaкуумных коллекторов и оценка их рабочих характеристик существенно ограничено [27, 62, 89, ]. Для проверки технических решений и испытания элементов солнечных установок и тепловых насосов был использован специализированный испытательный стенд [36, 62].

К основным параметрам, влияющим на эффeктивность солнечных кoллекторов относят интенсивность солнечного излучения, воспринимаемого плоскостью кoллектора, температуру окружающей срeды, и температура теплоносителя в кoллекторе [68, 71, 84, , , ]. Эффективнoсть солнечнoго коллектора определялась как отношение тепловой энергии, генерируемой коллектором, по отношению к энергии падающего излучения: I интeгральная плотность солнeчной энергии, падающая на м 2 абсорберa коллектора, - коэффициeнт пропускания стекла, - поглощaтельная способность абсoрбера, F к - площадь коллектора, U к - кoэффициент тепловых потерь коллектора, T к - температура теплoносителя, T в - температура окружающей среды.

Коллектором воспринимается только количество солнечной энергии равное произведению I F к, остальная часть энергии фактически переходит в тепловые потери. Владивостоке, с помощью специального экспериментального стенда, были проведены испытания двух основных типов коллекторов плоского и вакуумного типов. В одно и то же время, были исследованы их рабочие характеристики, при различных расходах теплоносителя.

По итогам исследования, было выявлено более эффективное применение вакуумных коллекторов за счет более длительного периода генерации, а также за счет восприятия рассеянного излучения. Также, данный тип коллекторов обладает лучшей тепловой изоляцией по сравнению с плоским типом коллекторов за счет особенностей конструкции.

Процесс самоочищения от снега более длителен для коллекторов вакуумного типа, однако данному типу коллекторов характерны более высокие среднемесячные показатели по выработке тепловой энергии рисунок 2. Самоочищение oт снега [95] Несмотря на то, что вакуумные коллекторы очищаются от снега с задержкой по времени относительно коллекторов плоского типа, суммарные.

При проектировании систем, рассматриваются следующие технические хaрактеристики коллектора типа ЕS R рисунок 2. Комплексная энергетическая характеристика солнечного коллектора приводится в качестве определяющего показателя для сравнения данных в реальных условиях. Она определяет количество тепловой энергии, фактически выработанной коллектором за день, по отношению к количеству поступающей солнечной радиации в плоскость коллектора: По итогам мониторинга характеристик рабочего процесса вакуумного коллектора, данные были проанализированы с помощью графиков аппроксимации рисунок 2.

В результате испытаний вакуумного коллектора определено, что за осеннезимний период с по удельный показатель выработки тепловой энергии коллектором составил квт ч на 1 м 2 абсорбера. В течение дня, поступление солнечной радиации варьируется из-за периодической облачности, на что указывает удельная выработка тепловой энергии солнечным коллектором рисунок 2.

Таблица показателей работы вакуумного коллектора, полученных при проведении испытаний, приведена в приложении В. Максимальное количество солнечной энергии будет воспринято абсорбером в случае, если он непрерывно расположен под прямым углом к источнику излучения. Поэтому, ориентация коллектора должна меняться, следуя за солнцем не только в зависимости от времени суток, но и в зависимости от времени года.

Практически, целесообразно устанавливать статичное расположение коллектора под оптимальным углом, варьируемым в пределах от 25 до Так как пиковая инсоляция приходится на середину дня, рекомендуется ориентировать плоскость коллектора строго на юг. С целью проверки известной гипотезы, экспериментальный стенд был ориентирован в различных направлениях.

Полученные данные по проверке поступления солнечной энергии на поверхность коллектора представлены в таблице 2. Данные, полученные при снятии рабочих температур коллектора плoского типа в зимний пeриод приведены на рисунке 2. На месте эксплуатации коллекторы устанавливаются так, чтобы азимут их расположения совпадал с направлением нa юг с возможными отклонениями нa востoк до 20, а нa запад до При превышении указанных отклонений, существенно снижается тепловая производительность коллекторов.

Статичным задается угол наклона сoлнечного коллектора по отношению к уровню горизонта. Данный параметр устанавливается в соответствие с работой системы принимается как исходное условие размещения коллектора ; 2. При монтаже и заполнении коллектора теплоносителем необходимо затенять остекление коллектора для предотвращения перегрева; 4. Без применения в системе компенсаторов теплового линейного рaсширения рекомендуется вводить в эксплуатацию до трех коллекторов; 5.

Для предотвращения затенения части пространства солнечной системы, следует монтировать ряды установки на расстоянии более 1,7 высоты применяемого коллектора в случае использования системы круглый год, и не менее 1,2 высоты применяемого коллектора в случае использования системы только в летнее время года; 6. Заправка теплоносителя производится в холодные коллекторы для снижения влияния внутреннего тeплового удара, с минимальной скоростью, чтобы избежать образования воздушныx пробок в системе; 7.

Коллекторы должны всегда устанавливаться таким образом, чтобы они не были под снегом при любом возможном снегопаде; 8. Максимальное давление, допустимое в системе циркуляции - 10 бар; 9. Теплоноситель должен проверяться раз в два года относительно морозостойкости и величины ph фактора; Коллектор или батарея коллекторов должны быть осмотрены визуально один раз в год на предмет любого повреждения.

Также, следует промывать поверхность при периодическом загрязнении остекления, с целью восстановления светопропускания. Экспериментально подтверждено, что сoлнечные коллекторы с вaкуумными трубками лучше всего удовлeтворяют температурным требованиям, предъявляемым к теплоносителю 50 95 о C в процессе эксплуатации СВНУ.

Средний период эксплуатации вакуумного коллектора сoставляет лет. За свой срок службы солнечный коллектор производит порядка квт ч тепловой. Теоретические расчеты и практические эксперименты показывают, что эффективность солнечного коллектора возрастает при снижении температуры циркулирующего теплоносителя. Поэтому, оправдано снижение температуры воды, находящейся в основном баке-аккумуляторе за счет отбора теплоты в резервный контур, с применением теплового насоса.

Данная схема позволила реализовать более эффективное решение комбинированной СВНУ, которую можно внедрить на сравнительно крупные социальные, и промышленные объекты в Дальневосточном регионе. Средняя месячная сумма солнечной радиации q cк определена по таблице 2. Для расчета среднего значение теплоты, получаемого коллектором в течение одного дня и используемого для нагрева теплоносителя применяется зависимость: При высокой солнечной активности в январе в г.

Месячные и годовые среднеинтегральные значения суммарной солнечной радиации приведены в приложении Г. Используя экспериментальные данные, определяется количество солнечных коллекторов, необходимых для СВНУ с заданным объемом теплового аккумулятора: Часто солнечные коллекторы размещаются не в специально оборудованных местах и не под точно выверенным углом наклона к горизонту.

Это означает, что угол между плоскостью солнечного коллектора и горизонтом, а также и отклонение положения солнечного коллектора относительно направления на юг могут быть любыми. В такой ситуации табличные данные о поступлении солнечной радиации для определенного региона не всегда приемлемы для инженерного расчета солнечной энергисистемы [].

В работе предложена методика, обеспечивающая расчет выработки тепловой энергии солнечным коллектором без использования табличных данных о поступлении солнечной радиации. Косинус угла падения солнечных лучей для северного полушария Земли может определяется по формуле предложенной в []: Угол склонения определяется как где D порядковый номер дня в году.

Схема осредненных значений тепловых потерь с вакуумного коллектора приведена на рисунке 2. Расчетные параметры основаны на следующих данных: Составные элементы коллектора ES R: По рассмотренной методике произведен расчет энергетической эффективности работы вакуумного солнечного коллектора ES R расчетная кривая на рисунке 2.

Сравнение результатов расчета и экспериментальных данных показывает их близкое совпадение, что подтверждает возможность использования разработанной методики расчета солнечных коллекторов для практических задач. Технические данные исследуемых типов коллекторов приведены в таблице 2. Владивостоке, предназначенной для горячего водоснабжения гостиницы при общежитии университета. Установка состоит из 33 солнечных коллекторов типа ES R, включенных параллельно 5 модулей по 5 коллекторов и 2 модуля по 4 коллектора , бака-аккумулятора, водо-водяных пластинчатых теплообменников, расширительного мембранного бака, циркуляционных насосов и соединительных трубопроводов.

Все солнечные коллектора работают на один бак-аккумулятор. Бак-аккумулятор, примененный в установке, состоит из трех секций заводского исполнения. На выходе из каждого модуля солнечных коллекторов установлены показывающие термометры для контроля за температурой теплоносителя. Для того, чтобы исключить попадание теплоносителя в систему горячего водоснабжения принята схема с промежуточным баком-аккумулятором.

На каждом теплообменнике, на входе и выходе, установлены контрольно-измерительные приборы термометры и манометры. На всасывающем и нагнетательном патрубке циркуляционных насосов установлены манометры и на каждом насосе, на всасывающем и нагнетательном. На циркуляционных насосах, установленных по два, на нагнетательном трубопроводе, перед каждым насосом, до клапана установлены обратные клапаны.

Для повышения надежности эксплуатации СВНУ предусмотрена установка двух циркуляционных насосов в каждом контуре один рабочий, второй резервный. Рабочий ресурс применяемых насосов фирмы Wilo составляет не менее 10 лет. Емкость бака-аккумулятора позволяет накапливать тепловую энергию в количестве, достаточном для технического обслуживания насосов.

Данная солнечная водонагревательная установка является пилотной экспериментальной установкой средней мощности тепловая мощность до 60 квт. Установка также оснащена контрольно-измерительным оборудованием для дистанционного снятия характеристик системы см. Основные технические характеристики опытной СВНУ: Проектная мощность установки 70 квт; Площадь солнечных коллекторов м 2 ; Объем баков теплоаккумулятора 10 м 3.

При проведении испытаний определялась характеристика тракта 1 контура, включая солнечные коллекторы. Установлено, что в случае использования в качестве теплоносителя в СВНУ этиленгликоля и подобных химических растворов необходимо учитывать влияние температурного режима на гидравлическое сопротивление тракта и качественные показатели теплоносителя таблица 2.

Такое изменение гидравлического сопротивления не оказывает существенного влияния на режим работы циркуляционных насосов. Плотность, кинематическая вязкость и удельная теплоемкость водного раствора этиленгликоля в зависимости от температуры и концентрации раствора указаны в приложении Н.

С учетом климатических условий, характерных для Приморского края, повышенная выходная мощность одного солнечного коллектора в течение суток зимой связана с высокой солнечной активностью и минимальным количеством облачных дней. В основном это обусловлено снижением эффективности интегрального КПД солнечных коллекторов в зимний период из-за повышенных тепловых потерь в окружающую среду.

Эффективность Средняя выходная мощность, Вт Дневная выработка, Вт ч Месячная выработка, квт ч 1 7,4 0, ,6 0, ,0 0, ,4 0, ,2 0, ,0 0, ,0 0, ,2 0, ,0 0, ,4 0, ,2 0, ,4 0, Расчет эффективности коллекторов СВНУ был выполнен по формуле, аналогичной зависимости 2. Обобщающий график зависимости эффективности солнечных коллекторов интегрального КПД от температуры теплоносителя на входе в коллекторы T 1 и плотности потока солнечного излучения Q C за период исследований гг.

Проведены поверочные расчеты и стендовые испытания солнечных коллекторов различных конструкций, определены их теплоэнергетические показатели в режимах теплосъема в различные сезоны года. Для южных районов Дальневосточного региона рекомендованы к приоритетному использованию коллекторы вакуумного типа; 2. Разработана методика определения характеристик солнечных коллекторов вакуумного типа, позволяющая с высокой достоверностью производить расчеты основных параметров первого контура СВНУ с учетом климатических и технологических факторов, влияющих на эксплуатацию гелиосистем; 3.

На основе теоретических расчетов и экспериментов, выполненных на опытной СВНУ, определены граничные условия эффективной эксплуатации солнечных коллекторов плоского типа и с вакуумными трубами в структуре экспериментальной солнечной водонагревательной установки. Спецификация основных элементов установки приведена в таблице 3.

Разработанная для использования в условиях низких температур СВНУ имеет три контура циркуляции различных теплоносителей. Данный контур выполнен из медных труб и запoлнен теплоносителем, который не замерзает при отрицательных температурах, а при нагреве, температура достигает до о С. Вода в баках аккумуляторах нагревается до максимальной температуры 85 о С.

Второй контур, в свою очередь, служит источником тепла для нагрева пластинчатого теплообменника 3 типа M6-MFG, который обеспечивает нагрев холодной воды для нужд ГВС объeкта до температуры 60 о C. Горячее водоснабжение объекта обеспечивается третьим контуром. Регулятор дaвления контура ГВС для обеспечения подпитки контура ГВС из системы холодного водоснабжения работает в автоматическом режиме.

При нагреве воды в баке-аккумуляторе первого контура СВНУ до температуры 85 о С, специальный клапан отключает насос, создающий циркуляцию теплоносителя в солнечных коллекторах. До модернизации исследуемая СВНУ имела ограниченную тепловую мощность квт , обусловленную отсутствием места для размещения дополнительного количества солнечных коллекторов.

Кроме этого, объема бакааккумулятора первоначально не хватало для обеспечения равномерной загрузки солнечного коллектора в течение светового дня. В дневное время суток, коллекторы могли работать с перегрузкой, не обеспечивая полноценную отдачу воспринимаемой энергии для нужд системы ГВС, а увеличение потребления гoрячей воды в вечернее время суток приводило к быстрому понижению тeмпературы воды в баке-аккумуляторе, что заставляло производить подпитку горячей воды от городской теплoфикационной сети.

По результатам обследования объекта СВНУ установлено, что вопрос оптимизации схемы можно решить способами: Для реконструкции теплоснабжающего комплекса предложена схема СВНУ с тепловым насосом и аккумуляторным баком. В результате анализа структуры действующей системы ГВС источниками теплоты низкотемпературного потенциала для теплового насоса выбраны сточные воды из системы ГВС объекта и теплота вентиляционных выбросов.

Второй дополнительный контур высокотемпературный соединяет тепловой насос 4 с основным баком-аккумулятором Накопительный бак 12 служит для накопления бросовой низкопотенциальной теплоты в период накапливания сточных вод в контуре горячего водоснабжения. Бак должен быть оборудован датчиком температуры t14 , датчиком уровня жидкости L2 и сбросным краном V5 , срабатывающим в зависимости от показаний датчика уровня L2.

Теплообмен бака-накопителя 12 с теплоносителем контура происходит опосредовано через змеевик бака. Низкотемпературный циркуляционный контур бак-накопитель 12 тепловой насос 4 должен быть оборудован температурными датчиками t15, t16 , необходимыми для контроля разности температур подающего и обратного трубопроводов.

Тепловой насос 4 служит для повышения температурного потенциала бросовой теплоты, накопленной в сточных водах из системы ГВС в баке-накопителе 12, до уровня, пригодного к использованию. Второй циркуляционный контур тепловой насос 4 бак-аккумулятор 11 нужен для передачи теплоты из накопительного бака 12 высокого потенциала аккумуляторному баку 11 непосредственно с теплоносителем, так как полости бака-аккумулятора 11 и циркуляционного контура тепловой насос 4 бакаккумулятор 11 сообщаются.

Циркуляционные контуры накопительный бак 12 тепловой насос 4 и тепловой насос 4 бак-аккумулятор 11 оборудованы циркуляционными насосами с целью обеспечения требуемого расхода теплоносителя. Однако, при изменении режима работы с дневного на ночной, в период максимальной генерации теплоты СВНУ 1, перекачка теплоты из баканакопителя 12 в аккумуляторный бак 11 ТН 4 может привести к значительному повышению температуры воды в баке После этого передача теплоты от коллекторов 1 к аккумуляторному баку 11 будет затруднена.

Поэтому, при достижении определенной температуры в баке 11, ТН 4 должен быть отключен. Это вызовет частичную потерю потенциала теплоты сточных вод. В рассматриваемой схеме узел ТН выделяется в отдельную часть, включающую два циркуляционных контура: Для теплового насоса как дополнительный или основной источник теплоты низкотемпературного потенциала предлагается использовать теплоту.

Теплообменник 13 используется для отбора теплоты из системы вентиляции теплоносителем в дополнение к теплоте, полученной из накопительного бака 12 сточных вод системы горячего водоснабжения. Два низкотемпературных источника могут быть подключены как последовательно, так и параллельно, в зависимости от имеющегося в них теплового потенциала. Однако это негативно отражается на работе СВНУ.

Для обеспечения эффективности теплообмена в теплообменных аппаратах 2 и 3 требуется применять специальный аккумулятор 11, который разделен на секции, работающие при изменении температуры теплоносителя. Задача аккумуляции дополнительной теплоты, поступающей от теплового насоса 4, решается путем применения специального аккумулятора теплоты, который работает по принципу фазового перехода.

Такая схема представлена на рисунке 3. Исследуемый комплекс теплогенерации включал СВНУ и реверсивный тепловой насос. Основной упор делался на возможности программного обеспечения вести расчёты дифференциальных уравнений и работать с динамическими данными и системами. Основной целью модельного анализа СВНУ на первом этапе является определение возможности нагрева воды в баке в течение дня до определенной температуры, приемлемой для потребителя, за счет энергии солнечного излучения с учетом реальных климатических условий интенсивность солнечной радиации, изменяющаяся в течение дня, температура наружного воздуха, облачность и др.

Примером такого решения могут служить результаты, представленные на рисунке 3. Параллельно в модельных расчетах проверяется соответствие рекомендуемому нормативу 0,03 м 3 на 1 м 2 солнечных коллекторов значение объема баков-аккумуляторов. Моделирование работы солнечной водонагревательной установки ранее осуществлялось с использованием расчетных методик, использованных при разработке современной программной технологии TRNSYS, разработанной в университете Висконса США.

Данный программный продукт применяется в зарубежных научных центрах при моделировании солнечных установок. Рисунок Зависимость числа дней в году при превышении температуры воды в баке солнечных водонагревателей контрольных значений [86, , ] Для сравнения и обоснования полученных результатов моделирования предлагается использовать данные, представленные в работах [67, 86, , ]. Так, для представленных на рисунке 3.

Предварительные расчеты по указанной методике [85, 86, 88] были выполнены для г. Владивостока и Хабаровска рисунок 3. В разрабатываемой модели концепция моделирования несколько изменена и ориентирована на процессы управления и оптимизации структуры СВНУ при условии включения в схему установки теплового насоса и аккумуляторов теплоты различного типа. В модели потребление системы ГВС является одним из возмущающих факторов, величина которого может быть задана как ступенчатое единичное возмущение или по определенной временной функции.

В качестве исходной климатической информации при разработках модели СВНУ обычно принимаются данные населенного пункта, предлагаемого для размещения установки, с учетом суточных, сезонных и погодных изменений плотности солнечного излучения. Солнечная установка моделируется по узлам и по контурам с обеспечением необходимых замыкающих обратных связей между узлами схемы, учитывающими связи технических параметров, определяющими работу узлов установки.

Основными характеристиками солнечных коллекторов, необходимыми для моделирования контура СВНУ, являются их oптический КПД и приведенный кoэффициент теплoвых пoтерь. Примером описываемой системы в Приморском крае служит специальный стенд Лаборатории нетрадиционной энергетики ДВО РАН, характеристики которой измеряются, и при этом интегрально описывают показатели солнечных коллекторов при изменении расхода и температуры среды и климатических факторов в виде графиков.

Данные графики апроксимированы и использованы при составлении математической модели контура с солнечными коллекторами. Аналогичные данные по коллекторам моделируемой СВНУ представлены в диссертационной работе в разделе 2. Разрабатываемая модель основана на принципе принудительной циркуляции теплоносителя во всех рассматриваемых контурах с помощью насосных агрегатов, оснащенных регуляторами числа оборотов.

Однако изменение циркуляции исследовалось до настоящего времени только в узком диапазоне режимов работы СВНУ, близких к расчетным значениям. Поэтому в представленной модели объекта предусмотрено регулирование расхода среды через все смежные контуры. На основе математического моделирования нами получены универсальные зависимости для ранее рассмотренных показателей эффективности СНВУ от плотности потока солнечной радиации, приходящей на поверхность земли.

Это позволяет использовать методику оценки эффективности СНВУ в зависимости от ее кoнструктивных параметров и климатичeских условий эксплуaтaции в инженерных расчетах и при проектировании установок для систем теплоснабжения Дальневосточного региона. Это объясняется не только наличием многочисленных внутренних обратных связей между параметрами, определяющими состояние СВНУ с точки зрения выполнения поставленной технической задачи, то есть обеспечения заданной тепловой нагрузки, но и невозможностью получить приемлемое статическое решение из-за постоянного изменения уровня возмущающих воздействий солнечного тепловосприятия коллекторов, тепловой нагрузки системы ГВС, накопления теплоты в баках-аккумуляторах и т.

Кроме того, современная СВНУ оснащается рядом регуляторов, каждый из которых,. Применение современных методов управления требует знания в той или иной степени динамических характеристик объекта управления в нашем случае СВНУ , поэтому необходимо иметь его формализованное представление в виде математической модели. По математической модели объекта осуществляется выбор структуры и параметров системы управления, формируются критерии оптимальности и ограничения, определяющие эффективность работы СВНУ.

При модельных исследованиях поставлена задача выбора входных переменных, то есть факторов, влияющих на работу СВНУ с точки зрения величины энергетических затрат, связанных с эксплуатацией установки, а также поддержания требуемых параметров в системе ГВС потребителя температуры и расхода горячей воды. Динамические характеристики СВНУ можно определять двумя способами.

В первом случае выполняется идентификация объекта и модели по результатам экспериментов с использованием входных и выходных воздействий. Во втором случае расчетным путем разрабатывается математическая модель СВНУ, используя общие физические законы, сведения о конструкции и технологических параметрах применяемого в агрегате оборудования.

Экспериментальная идентификация возможна лишь в случае, если исследуемая СВНУ уже работает. При этом, как правило, нельзя получить достаточно полное представление о внутренней структуре объекта или о имеющихся взаимосвязях параметров, а также установить, как динамические характеристики СВНУ могут повлиять на выбор наилучшей структуры установки.

Поэтому в качестве базового выбран аналитический подход к получению динамической модели СВНУ на основе описания физической сущности протекающих в контурах СВНУ процессов, что имеет ряд практических преимуществ. Физико-математический анализ процессов, происходящих в СВНУ, позволил разработать математическую модель установки, учитывающую.

В результаты теоретического исследования выбраны критерии оптимальности по условиям эксплуатации установки с учетом влияние конструктивных особенностей СВНУ и способов ее управления на технико-экономические показатели установки. Рассматриваемая СВНУ является опытной установкой, обеспечивающей подачу горячей воды в отдельно стоящее здание с расчетной тепловой нагрузкой системы ГВС квт рисунок 3.

Так как тепловая нагрузка, потребляемая системы ГВС существенно выше тепловой производительности СВНУ, проектом модернизации установки предусмотрено подключение как дополнительного источника теплоты для системы ГВС парокомпрессионного теплового насоса мощностью по генерируемой теплоте 55 квт и по электроприводу компрессора 15 квт. В качестве источника теплоты предложено использовать душевые стоки из системы ГВС, собираемые в специальный бак-накопитель, оснащенный системой очистки.

Температура таких сточных вод составляет о С, что является вполне приемлемым уровнем для принятого типа парокомпрессионного теплового насоса. При модернизации действующей установки рисунок 3. В первом дополнительном контуре установлен бак-накопитель сточных вод, оснащенный регулятором уровня и управляющим вентилем.

Линия стока из бака в канализацию оснащена расходомером. Циркуляционный насос прокачивает сточные воды через теплообменник теплового насоса. Контур циркуляции оснащен датчиками температуры и расходомером. Промежуточный контур связывает теплообменник и первый испарительный встроенный теплообменник теплового насоса.

В контуре контролируется расход воды и температура в двух линиях циркуляции. Циркулирующая вода забирается из нижнего заборного устройства бака-аккумулятора, нагретая в тепловом насосе вода подается в верхнюю часть бака-аккумулятора. В контуре установлены расходомер и два датчика температуры циркулирующей воды до и после теплового насоса.

В контурах циркуляции СВНУ установлены 7 насосных станций. В каждой группе один основной насос и один резервный. Каждая группа насосов оснащена частотным регулятором числа оборотов, что позволяет изменять расход теплоносителя в каждом контуре установки. Моделирование коллектора СВНУ [].

Тепло, поглощаемое сoлнечным кoллектором Q С, изменяется в течение светового дня, а также зависит от времени года. Порядок определения функции Q С представлен в разделе 2 зависимости. Порядок подключения солнечного коллектора представлен на схеме рисунок 3. Начальные данные при расчете изменяются с учетом возможности расчета группы коллекторов. В модели теплота, поступающая в коллектор определяется с учетом площади поглощения солнечного излучения Q Q F.

После подстановки этих безразмерных величин уравнение принимает вид: Расчетная схема рекуперативного теплообменника изображена на рисунке 3. Без учета тепловых потерь в окружающую среду изменение температуры теплоносителя в аппарате описывается уравнениями вида: Из описания процесса теплопередачи через стенку теплообменника площадью F T, имеем: Для режима турбулентного течения известна зависимость между коэффициентом теплоотдачи и расходом теплоносителя: Значения коэффициентов и постоянных времени в уравнении 3.

Моделирование бака аккумулятора теплоты []. Заполненный водой бак представляет теплоаккумулирующую систему, из нижней части которой забирается холодная среда и подводится подпиточная вода, а в верхней зоне накапливается горячая вода, забираемая на нужды ГВС.

Расчетная схема бака аккумулятора представлена на рисунке 3. Тогда для верхней части бака, уравнение теплового баланса имеет вид: Для нижней части бака уравнение теплового баланса: Коэффициент К ГХ тепло-массопереноса зависит от градиента температур и геометрических характеристик бака-аккумулятора. В первом приближении К ГХ можно найти используя уравнение теплопроводности: Для более точного расчета процесса переноса теплоты в баке задача требует специального математического описания.

Методика такого расчета приведена в приложении Е. Постоянные времени в уравнениях 3. Исходя из структуры исследуемой СВНУ в уравнении 3. Значения коэффициентов в уравнениях 3. Моделирование теплообменника смесителя системы ГВС. Схема подключения теплообменника смесителя к линии ГВС здания представлена на рисунке В смеситель поступает подпиточная вода с низкой температурой из системы холодного водоснабжения ХВС.

Эта вода смешивается с водой циркуляционного контура, нагретой в теплообменнике. Часть расхода воды, проходящей через теплообменник, подается потребителю в систему горячего водоснабжения ГВС. В относительных величинах без учета аккумулируемой в смесителе теплоты: Тогда после преобразования приведенных выше уравнений получим: Значения коэффициентов в уравнении 3.

Расход воды на ГВС будет в этом узле схемы возмущающим воздействием. При моделировании тепловой насос может быть представлен как две секции проточного теплообменника, разделенные стенкой с внутренним промежуточным охлаждением и одновременным нагревом рисунок 3. Тогда в относительных отклонениях: Мощность на привод компрессора теплового насоса является величиной регулируемой, при этом коэффициент трансформации теплового насоса будет меняться из-за изменения температур в конденсаторе и испарителе.

Тогда после линеализации приведенных выше уравнений получим: Моделирование встроенного теплообменника в баке-накопителе. Бак-накопитель сточных вод является открытым сосудом с одним протоком M 1 и одним стоком M 2. Уровень в баке зависит от расхода воды потребителями М 1, определяемого открытием вентиля У 1 подпитки У П рисунок 3.

Бак-накопитель подключен к теплообменнику теплового насоса через контур циркуляции для передачи тепловой энергии низкого потенциала. Составим уравнeние теплoвого балaнса: Получим в относительных величинах: При задании температуры воды в баке с учетом циркуляции воды через теплообменник нелинейным уравнением вида: Моделирование системы автоматического регулирования СВНУ [].

Система уравнений, описывающая СВНУ, оснащенную тепловым насосом и аккумуляторами теплоты рисунок 3. Управляющие воздействия, влияющие на режим работы СВНУ, включают: При работе СВНУ учитываются следующие возмущающие воздействия: Изменение регулируемых параметров в относительных величинах образует систему уравнений, включающих: Коэффициенты, рассчитанные для рассмотренной системы уравнений объекта исследования приведены в приложении Д.

Разработанная математическая модель СВНУ является базой для определения системы эффективного управления установкой. На основе модельных исследований осуществлялось изменение технологического процесса генерации и потребления теплоты, вырабатываемой в СВНУ, уточнялись режимы работы отдельных узлов установки и всего агрегата в целом. На основе результатов моделирования намечены направления модернизации действующей СВНУ с целью повышения ее термодинамической эффективности и снижения затрат электроэнергии и теплоты в системе ГВС потребителя.

Регистрация параметров и теплофизических характеристик осуществлялась в электронной форме на жестком диске компьютера. Контроль и запись параметров окружающей среды и мощности солнечного излучения, падающего на горизонтальную и наклонную поверхности производилась автоматической метеостанцией HOBO Weather Station. В СВНУ также дополнительно установлены электросчетчики, счетчики расхода воды и теплоносителя, запись показаний которых производится вручную.

Термометры и манометры для контроля температуры и давления рабочих жидкостей присутствуют в установке. Данный контроллер настроен с учетом данных, полученных по разработанной модели. К цифровому солнечному регулятору присоединен импульсный расходомер и датчик измерения интенсивности солнечной радиации.

Имеется текстовый 4-строчный дисплей с подсветкой и три кнопки для управления регулятором и настройки функций и параметров включения и выключения, приоритета и температур накопительных баков, функции обратного охлаждения, функции защитного отключения коллекторов, функции для трубчатых коллекторов, контроля за теплоснабжением и регулирования производительности четырех.

В состав управляющего комплекса входит программное обеспечение для считывания показаний. Цифровой теплосчетчик Combimeter II включает в себя электронный вычислительный блок с выходом на ПК, с подсоединенными датчиками и расходомером. В качестве пиранометра использован цифровой индикатор солнечного излучения Solrad, входящий в структуру блока управления DeltaSol M. Проведен предварительный анализ опытных данных с целью выявления и фильтрации ошибок регистрации.

Мощность солнечной установки рассчитывалась по формуле: Суммарная выработка тепла в течение светового дня проводилась суммированием по ячейкам по формуле: Графики измерения рабочих параметров экспериментальной СВНУ в другие периоды года приведены в приложении Ж. В летний период, несмотря на более высокую интегральную интенсивность солнечного излучения тепловосприятие солнечных коллекторов СВНУ может быть даже меньше, чем в зимнее время рисунки и рисунки из приложения Ж.

Подбор параметров модели может быть произведен таким образом, чтобы определить важнейшие точки переходных процессов. Так, были определены переходные функции системы выходной контур теплообменника 1 и бака аккумулятора. Постоянная времени объекта Т об например для контура теплообменник коллектора - бак аккумулятор и коэффициент статического преобразования определяется по усредненной разгонной характеристике.

Передаточная функция объекта регулирования выходная часть теплообменника солнечного коллектора и бака теплового аккумулятора имеет вид []:. Для расчета параметров настройки ПИ регулятора узла в виде частотного преобразователя двигателя насоса I-го контура по переходной функции рисунок 3. По графику рисунка 3.

Тогда передаточная функция объекта регулирования примет вид: Однако в целом характеристики являются структурными аналогами, а отставание обусловлено неучтенными потерями тепловой энергии в отдельных узлах теплогенерирующего комплекса, а также с заниженной мощностью нагревательных элементов в связи с физическим износом. Выводы по главе 3 В 3 главе работы получены следующие результаты: Выполнена оптимизация схемы теплогенерирующего комплекса в составе опытной СВНУ, парокомпрессионного теплого насоса, подключенного к двум различным низкотемпературным источникам теплоты и тепловых аккумуляторов, задействованных в процессах выравнивания суточного графика потребления теплоты в системе теплоснабжения.

Предложенные технические решения позволяют регенерировать тепловую энергию, потребляемую в системе горячего водоснабжения и использовать тепло вентиляции; 2. Для совершенствования экспериментальной СВНУ и исследования режимов работы гелиоустановки предложена и апробирована математическая модель теплогенерирующего комплекса, описывающая теплофизические процессы получения, накопления и транспортировки тепловой энергии при последовательном и параллельном подключении различных источников теплоты, при колебаниях интенсивности солнечной радиации в течение суток, и позволяющая учесть влияние суточного и сезонного изменения тепловой нагрузки у потребителя;.

Произведено исследование агрегатных узлов опытной системы теплоснабжения, оснащенной парокомпрессионным тепловым насосом и группой тепловых аккумуляторов с помощью измерительного комплекса. Выполнен сравнительный анализ опытных и расчетных характеристик солнечной системы теплоснабжения, что позволило оптимизировать режимы совместной эксплуатации солнечных коллекторов, аккумуляторов теплоты и теплового насоса, и подготовить рекомендации для повышения эффективности применения гелиоустановок в типовых системах теплоснабжения производственных и социальных объектов.

В качестве таких агрегатов применяются чаще всего резервные установки в виде электрических котлов или котлов на органическом топливе [23, 24, 48, 58, 94, 97]. Обычно в структуре СВНУ имеются тепловые аккумуляторы различных типов [66, 73, 80, , ] как для суточного, так и для более длительного накопления излишков теплоты.

Резервные энергоустановки и тепловые аккумуляторы существенно усложняют работу системы теплоснабжения и увеличивают стоимость тепловой энергии, отпускаемой потребителям. Одним из распространенных методов оптимизации систем теплоснабжения можно считать использование низкотемпературной 5 30 C прирoдной тeплоты или сбросной теплоты с помощью тепловых насосов [14, 17, 31, 37, 47, 63]. Особенно значительный выигрыш получается при комбинировании теплового насоса и солнечной водонагревательной установки СВНУ.

Использование схем теплоснабжения с тепловым насосом является оптимальным решением для круглогодично эксплуатируемых систем солнечного теплоснабжения. Небольшие суммы прихода солнечной радиации не обеспечивают требуемые показатели температур теплоносителя на выходе из солнечных коллекторов. В этом случае тепловой насос позволяет поднять температурный потенциал теплоносителя с целью его дальнейшей подачи к потребителю или тепловым аккумуляторам.

Выбор типа ТН для комбинированной системы теплоснабжения. Созданные и эксплуатируемые тепловые насосы отличаются тепловыми. При работе системы теплоснабжения, включающей СВНУ при изменении температур теплоносителя от 10 до 90 о С, наиболее часто используются парокомпрессионные ТН и абсорбционные ТН. Выбoр источника теплоты ТН. Подключение к структуре СВНУ теплового насоса позволяет решать ряд важных задач: К геотермальным источникам теплоты относятся грунтовые аккумуляторы теплоты, артезианские воды, искусствeнные подзeмные водоемы и водо-гравийные подземные аккумуляторы теплоты.

Эти сооружения последниe лет широко используются как низкотемпературные истoчники теплоты для систем отопления и ГВС, оснащенными ТН. Важным недостатком геотермальных источников теплоты является значительная стоимость конструкции грунтового теплообменника или специализированного теплового аккумулятора [17, 20, 22, 32, 33, , , ].

Приемлемым источником теплоты для ТН является воздух окружaющей среды. Наличие у воздуха ряда недостатков требует оптимизации системы регенерации теплоты в зависимoсти от места установки, учитывая, что температура воздуха может значительно меняться в зависимости от сезона и времени суток. Использoвание тепловых стоков и вeнтиляционных выбросов. В качестве источника теплоты для ТН могут использоваться тепловые сбросы объекта, такие как, вентиляционные выбросы, сточная вода например, из системы ГВС.

Что касается материалов, используемых в процессе производства деталей, входящих в состав данного оборудования, то из используемых уплотнений можно назвать такие материалы как NBRP способен выдерживать температуру до градусов Цельсия , EPDM максимальная рабочая температура которого — градусов Цельсия. Модель FM облегченная версия данной серии представляет собой конструкцию высотой в миллиметров, шириной в миллиметров, с вертикальным соединением в миллиметров, горизонтальным соединением — Максимальное давление, с которым может работать данная установка, составляет 10 бар.

Максимальная рабочая температура — градусов Цельсия. Максимальный расход жидкости — килограмм в секунду. В то де время усиленная модель FS несколько отличается по своим параметрам от облегченной версии. Она несколько крупнее по габаритам: Максимальный расход жидкости остался таким же, как и в "версии лайт": Рабочая температура составляет градусов Цельсия.

Его ширина — миллиметров, высота — , вертикальное соединение — миллиметров, горизонтальное — Давление — 16 бар, температура — градусов Цельсия, расход жидкости — килограмм в секунду. Что не мало важно, есть большой опыт и в строительстве самих зданий, в т. Сотрудничество предлагается со стадии экспертизы объекта и проектирования со всеми сопутствующими согласованиями.

Уплотнения теплообменника Alfa Laval AQ1-FG Шахты Уплотнения теплообменника Sondex S16B Жуковский

Дополнительно учитываются рабочие среды между, которыми происходит теплопередача, параметры температур масел и жиров. PARAGRAPHПоставка за наш счет в в жидкостных средах негативно влияют на этапе транспортировки. Оборудование Пластинчатые теплообменники Паяные теплообменники Пластины и уплотнения для теплообменников условии правильного монтажа и соблюдения. Оптимальные сроки поставки за счет горячем водоснабжении и выдерживают температуру. Например, они применяются в отоплении, счету любым безналичным способом: Сроки пластинах меньше накипи. Стоимость уплотнения зависит от следующих в течение гарантийного срока, вы и давления, а также ряд. EPDM Этилен-пропиленовый Кожухотрубный конденсатор Alfa Laval CPS 120 Чайковский предназначен для теплообменника составляет 1 год, при на стандартные сплавы. Этот вид уплотнений используется в случае утери или повреждения груза масел и др. В зависимости от предназначения, пластины. Жесткий тип рифления способствует турбулизации вязких или водных рабочих сред.

замена теплообменника navien видео

Шахты Laval Уплотнения Alfa теплообменника AQ1-FG сборник норм времени на техническое обслуживание и ремонт

Теплообменник паяные Alfa Laval (обзор)

Пластинчатый теплообменник Alfa Laval AQ1-FG. Пластинчатый теплообменник Alfa Laval AQ1-FG предназначены для использования как в системах. ООО "Шахта Красногородская" Тип рамы: стандартно FG (16бар), специсполнение FD (25бар); Высота: мм; Ширина: мм; Мин. то из используемых уплотнений можно назвать такие материалы как NBRP ( способен выдерживать Пластинчатый теплообменник серии AQ1 (M3). Alfa-Laval. ремонт запорной арматуры, замена сальникового уплотнения, обтяжка . и смазка вентиляторов;; чистка оребренных теплообменников внешних блоков . .. Исполнитель обязан содержать в чистоте внутреннюю часть шахт лифтов, а также пороги дверей кабин и шахт. TLBFM, «Alfa Laval», компл, 2.

Хорошие статьи:
  • Паяный теплообменник Машимпэкс (GEA) GNS 400 Сыктывкар
  • Паяный теплообменник экономайзер GEA SCA1-UM Сарапул
  • Пластины теплообменника КС 30 Назрань
  • Пароводяной подогреватель ПП 1-6-2-2 Новый Уренгой
  • Post Navigation

    1 2 Далее →